Рис, XI.13. Схемы загружения неразрезной балки

Рис. XI.14. К расчету неразрезного ригеля

а — добавочные эпюры моментов; б — к определению эпюры М от равномерно распределенной нагрузки; в — то же, от сосредоточенной нагрузки; г —к построению эпюры моментов от равномерно распределенной нагрузки; д — к определению расчетного момента ригеля по грани колонны

Рис. XI.15. Формы попе­речного сечения сборного ригеля

Расчетным па опоре будет сечение ригеля по грани колонны. В этом сечении изгибающий момент

Момент M₁ имеет большее (по абсолютной величине) значение со стороны пролета, загруженного только посто­янной нагрузкой; поэтому в формулу (XI. 13) следует подставлять значение поперечной силы Q, соответствую­щее загружению этого пролета. По моменту M₁ уточня­ют размер поперечного сечения ригеля и по значению ξ≈0,35 принимают

Сечение продольной арматуры ригеля подбирают по М в четырех нормальных сечениях: в первом и среднем пролетах, па первой промежуточной опоре и на средней опоре. Расчет поперечной арматуры по Q ведут для трех наклонных сечений: у первой промежуточной опоры сле­ва и справа и у крайней опоры.

Конструирование неразрезного ригеля. Поперечное сечение ригеля может быть прямоугольным, тавровым с полками вверху, тавровым с полками внизу (рис. XI.15). При опирании панелей перекрытия на нижние полки ри­геля таврового сечения строительная высота перекрытия уменьшается.

Стыки ригелей размещают обычно непосредственно у боковой грани колонны. Действующий в стыках ригелей опорный момент вызывает растяжение верхней части и сжатие нижней (рис. XI.16, о). В стыковых соединениях ригель может опираться на железобетонную консоль колоны привариваемая на монтаже Наименьший вылет консоли с учетом зазора с между торцом ригеля и гранью колонны l₁ = l+c. Обычно прини­мают l₁=200...300 мм. При этом расстояние от грани колонны до силы Q

У коротких консолей (l_1≤0,9h₀) угол γ сжатой грани c горизонталью не должен превышать 45°. Высота консо­ли в сечении у грани колонны h= (0,7...0,8) h_bm, у свобод­ного края h_1≥ h/2 Высоту сечения короткой консоли в опорном сечении рамного узла проверяют по условиям

Площадь сечения продольной арматуры консоли подбирают по изгибающему моменту у грани колонны, уве­личенному на 25 %:

Рис. XI.16. Конструкции стыков сборного ригеля с колонной

а - усилия, действующие в стыке; б — жесткий стык на консолях; в — жесткий стык бесконсольный; г — скрытый стык на консолях; 1 — арматурные выпуски из ригеля н колонны; 2—ванная сварка; 3 — вставка арматуры; 4 — поперечные стержни, привариваемые на монтаже; 5 — бетон замоноличивания; 6 — усиленный арматурный выпуск из ригеля; 7 — опорный столик из уголков с отверстием для удобства бетонирования; 8 — стальные закладные детали; 9 — приз­матические углубления для образования бетонных шпонок; 10 — фи­гурная деталь «рыбка», привариваемая на монтаже

Рис. XI.16. Конструкции стыков сборного ригеля с колонной

а - усилия, действующие в стыке; б — жесткий стык на консолях; в — жесткий стык бесконсольный; г — скрытый стык на консолях; 1 — арматурные выпуски из ригеля н колонны; 2—ванная сварка; 3 — вставка арматуры; 4 — поперечные стержни, привариваемые на монтаже; 5 — бетон замоноличивания; 6 — усиленный арматурный выпуск из ригеля; 7 — опорный столик из уголков с отверстием для удобства бетонирования; 8 — стальные закладные детали; 9 — приз­матические углубления для образования бетонных шпонок; 10 — фи­гурная деталь «рыбка»,

Короткие консоли высотой сечения h>2,5а армиру­ют горизонтальными хомутами и отогнутыми стержня­ми. Шаг хомутов должен быть не более 150 мм и не бо­лее h/4, диаметр отогнутых стержней—не более 25 мм и не более 1/15 длины отгиба.

Суммарное сечение отгибов, пересекающих верхнюю половину отрезка 1Ю (см. рис. XI. 17), не менее 0,002 bh.

В стыках с бетонированием и приваренной к закладным деталям консоли нижней арматурой ригеля опорное давление ригеля на консоль Q от нагрузки, приложен­ной после замоноличивания, можно уменьшать на 25 %.

Ригель армируют обычно двумя плоскими сварными каркасами (рис. XI.18). При значительных нагрузках возможен третий каркас в средней части пролета. Площадь растянутых стержней каркасов и их число устанав­ливают при подборе сечений по изгибающим моментам в расчетных сечениях на опоре и в пролете. По мере уда­ления от этих сечений ординаты огибающей эпюры М уменьшаются, следовательно, может быть уменьшена и площадь сечения арматуры.

В целях экономии арматурной стали часть продольных стержней обрывают в соответствии с изменением огибающей эпюры моментов. Сечение ригеля, в котором отдельный растянутый стержень по расчету уже не ну­жен, называют местом его теоретического обрыва. Об­рываемые стержни заводят за место теоретического об­рыва на длину заделки l_an, определяемую по формулам гл. III.

-

Рис. XI.18. Армирование ригеля и эпюра арматуры

Для проверки экономичности армирования ригеля и прочности всех его сечений строят эпюру арматуры (эпю­ру материалов). Ординаты эпюры вычисляют как мо­мент внутренних сил в рассматриваемом сечении ри­геля

где А_s , — площадь растянутой арматуры в рассматриваемом сечении; z_b-плечо внутренней пары.

Эпюра арматуры против мест теоретического обрыва стержней имеет ступенчатое очертание с вертикальными уступами. Там, где эпюра арматуры значительно отходит от эпюры М, избыточный запас прочности (избыток растянутой арматуры); в местах, где ступенчатая линия эпюры арматуры пересекает эпюру М, прочность сечения недостаточна.