Черт. 31. К примеру расчета 22

 

Расчет. Определим предельный изгибающий момент, растягивающий опорную арматуру без учета обрываемого стержня, из условия (19), поскольку Аs = 1609 мм2 < т. е. х < 0:

кН · м.

 

По эпюре моментов определим расстояние х от опоры до места теоретического обрыва первого стержня из уравнения

 

откуда

 

 

Поперечная сила в месте теоретического обрыва равна:

кН.

 

Определим величину qsw:

Н/мм.

 

По формуле (87) вычислим длину w, на которую надо завести обрываемый стержень за точку тео­ретического обрыва:

 

мм.

 

Следовательно, расстояние от опоры до места обрыва стержня может быть принято равным x + w = 334 + 756 = 1090 мм.

Определим необходимое расстояние 1an от места обрыва стержня до вертикального сечения, в кото­ром он используется полностью, по табл. 45 :

 

= 930 мм< 1090 мм.

 

Следовательно, оборвем стержень на расстоянии 1090 мм от опоры.

Пример 23. Дано: примыкание сборной железо­бетонной балки перекрытия к ригелю с помощью подрезки, как показано на черт. 32, а; бетон тя­желый класса В25 (Rb = 13 МПа; Rbt = 0,95 МПа при gb2 = 0,9); хомуты и отогнутые стержни из ар­матуры класса А-III, диаметром соответственно 12 и 16 мм (Asw = 452 мм2; As,inc = 804 мм2); площадь сечения дополнительных хомутов у под­резки Asw1 = 402 мм2 (2 Æ 16); продольная арма­тура класса А-III по черт. 32, б; поперечная сила на опоре Q = 640 кН.

Требуется проверить прочность наклонных се­чений.