Курсовая работа: Насосная станция второго подъема

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

Государственное образовательное учреждение профессионального
высшего образования
«Сибирский государственный индустриальный университет»

КАФЕДРА «ВОДОСНАБЖЕНИЯ И ВОДООТВЕДЕНИЯ»

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ

«НАСОСНАЯ СТАНЦИЯ ВТОРОГО ПОДЪЁМА»

по дисциплине «Насосные и воздуходувные станции»

СТУДЕНТ

________________ Т.Б

    (Подпись)

РУКОВОДИТЕЛЬ
________________ Любовский З.Е

              (Подпись)

Новокузнецк 2010г.

Задание на курсовой проект

Вариант

Производительность, м3 /сут, 103

Расход при пожаре, л/с

Коэффициент часовой неравномерности Кч

Длина напорного водовода, км Потери в сети города при максимальной подаче, м Отметки уровней, м
максимальный в РЧВ минимальный в РЧВ дна РЧВ в водонапорной башне в контррезервуаре  в точке схода потоков в конце водопр.сети в точке пожара земли у зданя на-сосной станции
11 60 75 1,30 8,6 15,1 51,5 47,1 45,6 - 89,9 67,2 - 68,1 55,7

Этажность застройки – 5, длина всасывающих водоводов 0,14 км


Содержание

Введение

1 Гидравлическая схема насосной станции

Целями данного курсового проекта является: овладение навыками решения задач по гидравлическим расчётам, выбору насосов, анализу совместной работы насосов и водопроводной сети, компоновке оборудования и строительных конструкций, оценке занятости насосных агрегатов, расходу электроэнергии.


1 Гидравлическая схема насосной станции

По данным задания принимается система с контррезервуаром в конце сети (рисунок 1).

Рисунок 1 – Гидравлическая схема насосной станции


2 Расчетные подачи насосной станци и

Расчётные подачи станции вычисляются в таблице 1

Таблица 1 – Расчетные подачи станции

Подачи Расчёт, л/с Примечание

Максимальная

 Qст.макс = 0,9Рмакс Qсут/100 = =0,9*5,6*60000/(100*3,6) = 840 л/с

Pмакс=5,6%,

Рмин=2,5%;

Минимальная

 Qст.мин = 1,1РминQсут/100 = =1,1*2,5*60000/(100*3,6)=458,3 л/с

При аварии на водоводах

Qав ³ 0,7Qст.макс ³ 0,7*840 =588 л/с

При пожаре

Qстп = Qст.макс + q = 840 +75=915 л/с

 

3 Напоры насосов

Подбираются трубопроводы для всасывающей и напорной линии. Количество всасывающих линий и напорных линий согласно [2, п.7.5, 7.6] должно быть не менее двух. Выполняется гидравлический расчет трубопроводов (таблица 2), с учетом того, что всасывающие трубы определяются на расход 840 л/с, а напорные на подачу Qн=840/2=420 л/с. Подбираются трубы согласно [2], материал - сталь, диаметры определяются по [3].

Всасывающие водоводы:

Потери во всасывающих водоводах, hвс, м, вычисляем по формуле

 ,                                     (1)

где - местные сопротивления – плавный вход в трубу, отвод и задвижка,

∑xвх=0,2 м,

∑xо=0,6 м,

∑xз=0,2 м

= 0,2+0,6+0,2=1,0 м;

Lвс – длина всасывающего водовода, Lвс = 0,14 км.

hвс = 1*1,312/(2*10)+1,22*0,14=0,256м.

Напорный водовод:


Потери в напорных водоводах hн, м, составляют

,                                                                     (2)

где K – коэффициент, учитывающий местные потери, K=1,1;

Lн – длина напорного водовода, Lн = 8,6 км.

Таблица 2 – Расчет всасывающих и напорных водоводов

Всасывающие водоводы Напорные водоводы
Q, л/с

dу, мм

v, м/с 1000i Число труб Q, л/с

dу, мм

v, м/с 1000i Число труб
840 1000 1,31 1,22 2 420 800 1,07 1,97 2

Потери напора hвс =0,256

Потери напора hн=18,3

Определение напоров сведено в таблицу 3

Таблица 3 – Расчетные напоры

Напоры Расчет Примечание
Статические max

Нмакс ст =Zдпсп-Zmin+hcв =

26м-свободный напор при max режиме
=67,2-47,1+26=46,1 м
транзит

Нтр ст = Zр-Zmin =

пожар

Нстп = Zдтп-Zд+10=

10м-свободный напор при пожаре
=68,1-45,6+10=32,5 м
авария

Нстставария=46,1 м

Насосы max

Ннст+hн+hвс+hмз+hс+hвдм =

hмз=3м, hс=15,1м.

=46,1+18,3+0,3+3+15,1+3,84=86,64 м
пожар

Ннпстп+Σh(Qп/Qmax)2 =

=32,5+40,54(915/840)2 =80,60 м

транзит

Ннтрсттр+Σh(Qтр/Qmax)2 =

=42,8+40,54(458,3/840)2 =54,86 м

авария

Ннавстав+(Σh-hн) +4* hн =

=46,1+(40,54-18,30)+2,5*18,30=114,54 м

Сумма потерь,будет равна

                                                 (3)

где hмз – потери напора в пределах машинного зала, hмз=3м;

hс – потери в сети города, hс=15,1м;

hвдм – потери в диафрагме, определенные по формуле

                                                    (4)

где m – относительное сужение потока диафрагмой, m=0,2.

м.


4 Расчёт характеристик водопроводной сети

Характеристики водопроводной сети имеют вид

Нс = Нст + Sh = Нст + КQ2,                                                             (5)

где Нст – высота подъёма воды, м; Sh – сумма потерь напора, м;

К = Sh/Q2 – коэффициент сопротивления водопроводной сети.

При подаче воды в контррезервуар (транзит) и на тушение пожаров потери напора определяются по формулам

Shтр = Sh(Qтр/Qмакс)2,                                                                      (6)

Shп = Sh(Qп/Qмакс)2;                                                                        (7)

где Qмакс - максимальная подачи станции; Qмакс=0,840 л/с;

Qтр - подачи станции при транзите; Qтр=0,458 л/с

Qп - подачи станции при пожаре; Qп=0,915 л/с;

Sh – потери напора, м.

Коэффициенты сопротивления водопроводной сети будут равны

Кр=40,54/0,8402=57,45 с25,

Ктр=12,07/0,4582=57,54 с25,

Кпож=48,10/0,9152=57,45 с25,

Кав=68,44/0,5882=197,94с25.

Расчёт характеристик водопроводной сети сводят в таблицу 4.

Таблица 4 – Уравнения характеристик водопроводной сети

Расчёт характеристики сети, с25

Примечание

Нс = 46,1+57,45*Q2

Рабочий

Нс = 42,8+57,54*Q2

Транзит

Нс = 35,2+57,45*Q2

Пожар

Нс = 46,1+197,94*Q2

Авария
 

5 Выбор насосов

Число рабочих насосов подобрано, руководствуясь соотношение

n=Qмакс/Qмин , n=840/458,3=1,83»2 насоса

По расчетной подаче Qсут.макс = 840 л/с и напору Нн=86,64 м принимаются насосные агрегаты Д2000-100, n = 960 об/мин, D=855 мм, два рабочих с подачей Qн=840/2=420 л/с и два резервных согласно [2, п.7.3], уравнение напорной характеристики Н=121-75Q2.

Правильность выбора насосов проверяется уравнением:

Hн=Hс.

46,1+57,45Q2=121-75Q2/4

Q=991 л/с,

H=102,6 м.

∆Q=(Qд-Qр)/Qр*100%=(991-840)/840*100%=17,9% .

∆H=(Hд-Hр)/Hр*100%=(102,6-86,6)/86,6*100%=18,5%.

Так как Qд превышает Qр более 10%, то насосы подвергаются обточке рабочих колес.

Диаметр обточенного колеса Добт , мм, определяется по формуле

Добт = ,                                                                                (8)

где Qобт – подача насоса с обточенным колесом;

Q – подача насоса с родным колесом;

Добт - диаметр обточенного рабочего колеса.

Значение Qпод находят из уравнения

Hн = КQ2,                                                                                        (9)

где Н = КQ2 , её постоянная К = .

К = =122,7

121-75Q2/4=122,7 Q2 Þ Qпод = 0,925 м3/с.

Добт =0,860*855/0,925 =795мм.

В характеристике насоса с Добт начальную ординату а0обт вычисляют из соотношения Нобт = Нс, откуда

ao -75 Q2/4 = 46,1+57,45 Q2 Þ ao = 100 м.

Получим Н=100 - 75.

Мощность электродвигателя находится по формуле

Nдв = KρgQН/1000ηн ,                                                               (10)

где Q, Н - подача и напор одного насоса;

ηн – КПД насоса при подачи Qн=420 л/с, ηн = 73%;

K – коэффициент запаса;

Nдв = 1,1*1000*9,8*420*86,6/1000*0,73=537 квт.

Таблица 5 – Насосные агрегаты

Параметры Наименование, величина Примечание
Расчётные подача и напор

Qсут.макс =840 л/с; Нн=86,6 м

Марка и масса агрегата Д2000-100, 8310 кг
Диаметр рабочего колеса 795 мм
Скорость вращения 960 об/мин
Мощность электродвигателя 537 кВт
Число рабочих агрегатов 2
Число резервных агрегатов 2
Характеристика насоса

Н=100-75Q2

Рисунок 3
Габариты агрегата

35751550

Рисунок 4
Размер монтажного пятна

32721600

Рисунок 5

Рисунок 2 – Первоначальная характеристика насоса

Д2000-100 n=960 об/мин, Д=795мм


Рисунок 3 – Характеристика насоса после обточки рабочего колеса

Рисунок 4 – Габариты агрегата

К размерам рамы добавлено по 100 мм на каждую сторону – это монтажное пятно 3272 ×1600 мм (рисунок 4).


Рисунок 5 – Размеры монтажного пятна

Рисунок 6 – Присоединительные размеры


6 Проектирование машинного зала

6.1 Расчет машинного зала в плане

Арматура машинного зала (рисунок 7) позволяет ремонтировать любой участок трубопровода, клапан или задвижку при работе насосов Спецификация труб приведена в таблице 6, арматура и фасонные части - в таблице 7, расчетные размеры машинного зала - в таблице 8.

Рисунок 7 – Схема машинного зала

Таблица 6 - Спецификация труб

Трубопроводы Позиция  Число труб

dу, мм

Q, л/с V, м/с
Всасывающий 1 2 1000 840 1,31
Вс. коллектор 2 1 1000 840 1,31
Вс. соединит. тр. 3 4 800 420 1,07
Нап.соединит.тр. 4 4 800 420 1,07
Нап. коллектор 5 1 800 420 1,07
Напорный тр. 6 2 800 420 1,07

Таблица 7 - Элементы схемы машинного зала

Наименование Позиция Марка, тип Количество

dу, мм

L, мм

L1, мм

h, мм Масса, кг
Задвижка 7 30ч964нж 5 1000 1900 3835 5060
Задвижка 8 30ч915бр 13 800 1000 2215 2880
Обратный поворотный клапан 9 ИА44078 4 800 350 805
Тройник 10 4 1000x800 2100 750 546
Тройник 11 4 800 1700  670 354
Сальниковый компенсатор 12 2 1000 650 650
Сальниковый компенсатор 13 10 800 650 496
Переход 14 4 800x500 685 650 
Переход 15 4 450x800 800  635
Водомер 16 2
Отвод 17 2 1000
Вход в трубу 18 2
Вставка 19 2 1000 450
Вставка 20 1 1000 800
Вставка 21 2 800 1630

Таблица 8 – Расчётные размеры машинного зала, мм

Вдоль оси труб насоса № 1 Перпенд. оси труб насоса № 1 Вдоль всас. коллектора Вдоль напорн. коллектора
От стены до задвижки 2315 От стены до оси насоса 1000 Тройник 750 Тройник 670
Задвижка 1900 Насос 1 – 3600 Задвижка 1900 Сальниковый компенсатор 650
Тройник 2100 Между агрегатами 1 и 2-1200 Сальниковый компенсатор 650 Задвижка 1000
Сальниковый компесатор 650 Насос 2 – 3600 Вставка 450 Вставка 1630
Задвижка 1000 Между агрегатами 2 и 3-1200 Тройник 2100 Тройник 1700
Переход 685 Насос 3 – 3600 Задвижка 1900 Задвижка 1000
Насосный агрегат 1550 Между агрегатами 3 и 4-1200 Вставка 800 Вставка 2102
Переход 800 Насос 4 - 3600 Тройник 2100 Тройник 1700
Обрат.клапан 350 от насоса до стены - 1000 Вставка 450 Вставка 1630
Задвижка 1000 Сальниковый компенсатор 650 Задвижка 1000
Сальниковый компенсатор 650 Задвижка 1900 Сальниковый компенсатор 650
Тройник 1700 Тройник 750 Тройник 670
Задвижка 1000
От задвижки до стены-2300

Для облегчения ремонтных работ принимаются сальниковые компенсаторы.

При проектировании машинного зала в плане соблюдаются необходимые размеры: между насосными агрегатами – 1200 мм, между агрегатом и стеной 1000мм. Для выполнения всех расчетных размеров принимаются трубные вставки. Вдоль всасывающего и напорного коллектора сумма длин всех элементов составляет 18000 мм, вдоль осей агрегатов сумма элементов составляет 20000 мм. Учитывая унифицированные строительные конструкции (кратность 6м), монтажную площадку 6x4 для въезда автомобиля типа КРАЗ, а также замену насосных агрегатов более мощными, принимается здание машинного зала 18x30м. Колонны располагают через 6м. Вспомогательная часть располагается в пристройке к зданию машинного зала длиной 10м.


6.2 Высотная компоновка машинного зала

Заглубление машинного зала.

Отметки в подземной части машинного зала (рисунок 8):

верх корпуса насоса 47,1-0,5=46,6 м;

верх фундамента 46,6-1,660=44,94 м;

ось насоса 44,94+1,045=45,985м;

чистый пол 44,94-0,5=44,44м;

заглубление 55,7-44,44=11,26м.

Стандартная высота заглубленной части (кратная 1,5м) принимается равной 12м.

Рисунок 8 – Схема заглубления машинного зала

Для обеспечения свободного доступа к задвижкам и другой арматуре применяются площадки обслуживания. Их располагают вдоль коллекторов, на 0,6м ниже самой низкой задвижки: 48,3-0,6=47,7м.

Принимаются лестницы:

для доступа к заглубленной части - ширина лестницы 0,9м, угол наклона 450;

для доступа к площадке обслуживания – ширина 0,7м, угол наклона 600.

для доступа к отдельным задвижкам и переходов через трубы – ширина 0,6м, угол наклона 600.

Принимаются стандартные ворота 4,8 м5,4 м.

В качестве грузоподъемного механизма принимается мостовой кран, грузоподъемностью 10 тонн (рисунок 9).

Таблица 9 – Мостовой кран

Грузоподъёмность, т Про - Размеры, мм Э. дв., квт Масса, т
лёт, L, м H h

L1

10 10,5-34,5 1900 500 1200 7,5 17 – 34,9

Рисунок 9 – Мостовой кран

Принимается высотная схема насосной станции – полузаглубленный машинный зал. Высота надземной части строения определяется по формуле

Нстр = hп + hгр + hс + hз + hгм + hкр + hзаз ;                                            (11)

где hп – высота грузовой платформы транспорта, 1,5 м;

hгр – высота транспортируемого груза, здесь максимальная высота – высота задвижки 4,3м;

hс – высота строп, hс=0,5 м;

hгм – высота механизма мостового крана в стянутом состоянии, hгм=h= 0,5м;

hкр – высота кранового оборудования, hкр = H= 1,9 м;

hзаз – величина зазора, hзаз = 0,2 м;

Нстр = 1,5+4,3+0,5+0,5+0,5+1,9 + 0,2 = 9,4м.

Принимается стандартная высота верхнего строения 9,6м (рисунок 10).

Рисунок 10 – Высотная схема машинного зала

Для того, чтобы машинный зал имел хорошее естественное освещение, общая площадь оконных проемов Q принимается не менее 12,5% площади пола q, т.е

Q=0,125q=0,125*(30*18)=67,5м2.

На основании этого принимается 8 окон для заглубленной части машинного зала и 4 окна во вспомогательном помещении шириной каждого окна 3м и высотой 1,8м. В машинном зале также принимаются двери высотой 2,4м при их ширине 1м. Пол машинного зала выполняется с уклоном в сторону колодца для сбора дренажных вод.

 

6.3 Выбор трансформаторов

Мощность силовых трансформаторов S, кВ·А, определяется по формуле

,                                                                      (12)

где - коэффициент спроса, =1,1 (при мощности более 300квт);

 - мощность двигателей основных насосов (без резервных), кВт;

- коэффициент полезного действия (КПД) двигателя, =0,9-0,95, =0,95;

cos φ – коэффициент мощности электродвигателя, cos φ =0,85-0,9; cos φ =0,9;

10…50 – нагрузка от вспомогательного оборудования и освещения

 кВ·А.

Принимается два силовых маслонаполненных трансформаторов ТСМ 1000/6-10 с массой каждого 3300кг, длиной 1660мм, шириной 2570мм и высотой 2570мм.


6.4 Подбор дренажных насосов

Подача дренажных насосов определяется по формуле

,                                                                 (13)

где - суммарные утечки через сальники, q1=0,1 на один сальник, сальников 12;

=0,1*12=1,2л/с;

q2 – фильтрация через стены и пол, определяется

q2= 1,5+0,001W,                                                                                      (14)

где W - объем заглубленной части МЗ = 18*20*12=4320м3;

q2= 1,5+0,001*4320=5,82л/с,

 л/с.

Принимается два дренажных насоса, марки ВКС 10/45, характеристики насоса приведены в таблице 9.

Таблица 9 – Дренажный насос

Марка Подача, л/с Напор, м Мощность, квт Габариты в плане

Нвакдоп, м

Масса, кг

ВКС 10/45 5,0-11,1 85-30 30 1200´430 3 315

7 Расчет параметров насосной станции

Потери напора на участках сети в машинном зале сведены в таблицу 10.

Таблица 10 – Потери напора на участках

adding:0cm 0cm 0cm 0cm' width=123 colspan=4>

 

Участок сети Поз. На рис. 5 Q, л/с

dу, мм

V, м/с x

hуч, м

 

AB 1 840 1000 1,31 0,13

 

172

- - - 1,2

 

7 - - - 0,2

 

10 - - 1,5

 

BC 10 840 1000 1,31 1,5 0,22

 

72

- - - 0,2

 

12 - - - 0,2

 

2 - - - -
20 - - - -

 

102

- - - 1,5

 

CD 13 420 800 1,07 0,2 0,2
8 - - - 0,2 0,2
14 - - - 0,1 0,09 0,1
3 - - - -

 

EF 15 420 800 1,07 0,25 0,24

 

9 - - - 1,7

 

8 - - - 0,2

 

4 - - - 1,5

 

11 - - - 1,5

 

FM

112

420 800 1,07 3 0,18

 

82

- - - 0,4

 

5 - - - -

 

21 - - - -

 

13 - - - 0,2

 

MN 8 420 800 1,07 0,2 -

 

18 - - - 0,5

 

16 - - - -

 

Σhуч=0,86м это значительно больше hмз=3м, поэтому данные таблиц требуется пересчитать.

Уравнение характеристик водопроводной сети при максимальном водопотреблении, работы станции на один или полтора водовода:

=18,3+0,3+0,86+15,1+3,84=38,4 м,

Shп = Sh(Qп/Qмакс)2 = 38,4*(915/840)² = 45,5 м,

Shтр = Sh(Qтр/Qмакс)2 = 38,4*(458/840)² = 11,4 м,

Shав1 = (Sh-hн)+4*hн = (38,4-18,3)+4*18,3 = 73,3 м,

Shав1,5 =(Sh-hн)+2,5*hн =(38,4-18,3)+2,5*18,3 = 64,15 м.

Кр=38,4/0,8402= 54,4л/с,

Кпож=45,5/0,9152=54,4 с25 ,

Ктр=11,4/0,4582=54,3 с25,

Кав 1=73,3/0,5882=212,1с25.

Кав 1,5=64,15/0,5882=194,5 с25.

Hр =46,1+54,4Q2 м,

Hп =32,5+54,4Q2 м,

Hтр =42,8+54,3Q2 м,

Hав 1 =46,1+212,1Q2 м,

Hав 1,5 =46,1+194,5Q2 м.

Таблица 11 – Работа насосной станции

Q, л/с HН, м КПД,% HН(1+2) м HС.ДП м HС.ТР м HС.П м HС.АВ1 м HС.АВ1,5 м
0 100,0 100,0 46,1 42,8 32,5 46,1 46,1
50 99,8 19 100,0 46,2 42,9 32,6 46,5 46,4
150 98,3 43 99,6 47,3 44,0 33,7 49,7 49,2
250 95,3 60 98,8 49,5 46,2 35,9 56,2 54,7
350 90,8 70 97,7 52,8 49,5 39,2 65,9 63,0
450 84,8 75 96,2 57,1 53,8 43,5 78,9 74,0
550 77,3 73 94,3 62,6 59,3 49,0 95,1 87,8
650 68,3 68 92,1 69,1 65,8 55,5 114,5 104,4
750 57,8  - 89,4 76,7 73,4 63,1 137,2 123,7
850 45,8 - 86,4 85,4 82,1 71,8 163,1 145,8
950 32,3  - 83,1 95,2 91,9 81,6 192,3 170,6
1050 17,3  - 79,4 106,1 102,8 92,5 224,7 198,2

Рисунок 11 - График работы насосной станции

График работы насосной станции (рисунок 11) выражает зависимость напоров, подач и КПД от характеристик водопроводной сети.

Таблица 12 -Расчёт графика водопотребления, л/с

Часы суток

Qрасч

Qн1

Qн2

К
0 - 1 500,01 420 840 3
1 – 2 533,344 3,2
2 – 3 416,675 2,5
3 – 4 433,342 2,6
4 – 5 583,345 3,5
5 – 6 683,347 4,1
6 – 7 733,348 4,4
7 – 8 816,683 4,9
8 – 9 816,683 4,9
9 – 10 933,352 5,6
10 – 11 816,683 4,9
11 – 12 783,349 4,7
12 – 13 733,348 4,4
13 – 14 683,347 420 840 4,1
14 – 15 683,347 4,1
15 – 16 733,348 4,4
16 – 17 716,681 4,3
17 – 18 683,347 4,1
18 – 19 750,015 4,5
19 – 20 750,015 4,5
20 – 21 750,015 4,5
21 – 22 800,016 4,8
22 – 23 800,016 4,8
23 – 24 533,344 3,2

График водопотребления (рисунок 12) выражает зависимость

Qрасч = QсутPt,                                                                                  (15)

где Qрасч – расчётное водопотребление в разные часы суток; Pt – доля водопотребления в каждый час от Qсут

Рисунок 12 - Графика водопотребления

По рабочим точкам рисунка 11 определяются подачи Qнi, напоры Hнi и hнi при работе одного, и двух насосов в рабочих режимах, а по графику рисунка 12 – сколько часов в сутки ti заняты эти насосы. По этим значениям вычисляются удельный расход электроэнергии, квт-ч/м3.

Таблица 13 – Данные проекта насосной станции
Параметры Рабочие режимы авария (одна перемычка) пожар
Q максимальный Q минимальной
расчет график расчет график расчет график расчет график
Число рабочих насосов 1 2 1 2 2 2 2 2 2 2
Q, л/с 420 840 630 850 458 870 588 550 915 950
H, м 56 86 69 87 84 85 114 96 78 82
η, % 73 - 64 73 - 73 - 60 - 75
t, ч/сут  1 23

Действительная подача станции составляет

Q=(1*0,63+23*0,85)*3600=72650 м3/сут.

Расход электроэнергии определяется по формуле

,                                                (16)

где Н1, Н2, – напоры, создаваемые при работе 1-го, 2-х насосов, м3;

ŋ1, ŋ2 – КПД при работе 1-го, 2-х насосов;

ŋдв – КПД двигателя, принимается ŋдв=0,95.

 кВт-ч.

Удельный расход электроэнергии, кВт-ч/м3 определяется

,                                                                                        (17)

 кВт-ч/м3.


Список использованных источников

1 Любовский З.Е. Гидравлика и насосы. Новокузнецк, 2005.

2 Водоснабжение. Наружные сети и сооружения. Нормы проектирования: СНиП 2.04.02-84*. М.: Стройиздат, 1985.

3 Шевелёв Ф. А., Шевелёв А. Ф. Таблицы для гидравлического расчёта водопроводных труб. М.: Стройиздат, 1984.

4 Карасёв Б. В. Насосные и воздуходувные станции.- Минск. «Высшая школа», 1990.