Курсовая работа: Разработка и расчёт радиоприёмного устройства УКВ диапазона с ЧМ

РЕСПУБЛИКА КАЗАХСТАН

АЛМАТИНСКИЙ ИНСТИТУТ ЭНЕРГЕТИКИ И СВЯЗИ

Кафедра Радиотехники

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовому проекту

Тема: Разработка и расчёт радиоприёмного устройства УКВ диапазона с ЧМ

Руководитель:

ст. преп. каф. РТ Куликов А.А.

Студент: Калыков Т.Г.

гр. МРС-04-2 № з. к.043330

АЛМАТЫ 2008

Содержание

Введение

Техническое задание

1. Предварительный расчет и составление структурной схемы приемника

1.1 Состав структурной схемы приёмника

1.2 Расчёт полосы пропускания приёмника

1.3 Выбор селективных систем и расчёт требуемой добротности контуров радиочастотного тракта

1.4 Выбор и расчет селективных систем тракта промежуточной частоты

1.4.1 Выбор и расчет ФСС

1.5 Выбор средств обеспечения усиления линейного тракта приемника

2. Входные цепи

2.1 Схема и расчет входной цепи

3. Электронная перестройка контуров

4. Усилитель радиочастоты

УРЧ на транзисторе необходимо проверить на устойчивость, для чего его резонансный коэффициент усиления надо сравнить с устойчивым К_оу, равным [4]:

5. Преобразователь частоты

6. Автоматическая подстройка частоты

Использованная литература

Приложение

Радиоприемным называется устройство, предназначенное для приема сообщений, передаваемых с помощью электромагнитных волн. Радиоприемное устройство состоит из приемной антенны, радиоприемника и оконечного устройства. В приемной антенне под действием электромагнитного поля возникают электрические колебания, которые являются входными сигналами для приемника. В качестве оконечного устройства, воспроизводящего или регистрирующего переданные сообщения, используют громкоговоритель, кинескоп, буквопечатающий аппарат, электронно-вычислительные устройства и т.д. Основными функциями, выполняемыми приемником, являются:

-  выделение принимаемых сигналов из множества сигналов других радиостанций и помех (фильтрация по частоте);

-  усиление принимаемых сигналов, мощность которых на входе обычно весьма мала;

-  детектирование высокочастотных сигналов для выделения переносимых этими сигналами сообщений;

-  обработка принимаемых сигналов с целью уменьшения влияния помех.

Радиоприемники классифицируют по их назначению, диапазону принимаемых частот, виду модуляции и т.д. Различают также приемники ламповые и транзисторные, стационарные и переносные. Во много от тех и других отличаются приемники, устанавливаемые на движущихся объектах, - автомобильные, самолетные, спутниковые и т.д. По характеру источника питания приемники разделяют на сетевые и батарейные.

Разработать приемник со следующими параметрами:

Рассчитать входную цепь, УРЧ и преобразователь частоты. Выбрать, описать и рассчитать основные элементы для систем автоподстройки частоты (АПЧ).

Предлагаемый для курсового проектирования радиовещательный приёмник целесообразно выполнять по супергетеродинной схеме с однократным преобразователем частоты, поскольку такая схема построения приёмника даёт возможность обеспечить достаточно высокие технические показатели приёмника без лишнего усложнения его схемной реализации. Возможная структурная схема построения РПУ ЧМ сигналов приведена на рис.1.

Рис. 1

В схему входят следующие функциональные блоки:

ВЦ - входная цепь, на которую принимаемый сигнал поступает от внешней или внутренней антенны;

УРЧ - усилитель радиочастоты;

ПЧ - преобразователь частоты, в состав которого входят смеситель (см) и гетеродин (гет) и в котором происходит преобразование принимаемой частоты сигнала в постоянную промежуточную частоту;

радиоприемное устройство диапазон контур

УПЧ - усилитель промежуточной частоты, осуществляющий основное усиление сигнала;

ЧД - частотный детектор, перед которым включается амплитудный ограничитель (АО);

УЗЧ - усилитель звуковой частоты;

АПЧ - система автоподстройки частоты.

АС - акустическая система на выходе приёмника, в качестве которой может быть громкоговоритель.

Совокупность функциональных блоков, от антенны включая детектор, образуя так называемый линейный тракт приемника (ЛТП), и предметом проектирования является проектирование линейного тракта.

Полоса пропускания всего высокочастотного тракта приёмника П_вч от антенны до детектора должна быть больше ширины спектра сигнала из-за возможных отклонений частот и погрешностей сопряжения контуров сигнала и гетеродина, т.е. П_вч>П_с.

При проектировании радиовещательных приемников надо учесть, что рабочие частоты радиовещательных станций имеют очень высокую стабильность, и поэтому отклонения частоты принимаемого сигнала можно не рассматривать и не учитывать.

Наилучшее качество приёма наблюдается при точной настройке приёмника на принимаемую станцию, а именно при совпадении преобразованной в промежуточную частоты сигнала с центральной частотой полосы пропускания тракта промежуточной частоты (ТПЧ). При этом расчёте следует учесть возможные отклонения частоты гетеродина, т.е. взять 2∆f_г.

Таким образом, найдём:

П = П_с+ 2∆f_г (1)

В случае в ЧМ сигналов полоса частот Пс, занимаемая спектром сигнала, равна

 Гц (2)

где М - коэффициент частотной модуляции и равен;

 (3)

 - максимальное отклонение (девиация) частоты;

Fв - верхняя модулирующая частота (100-11000 Гц).

Абсолютную величину отклонения частоты гетеродина ∆fг можно рассчитать, основываясь на известных данных по его относительной стабильности частоты. Считается, что транзисторный гетеродин без кварцевой стабилизации и без термостатирования имеет относительную нестабильность частоты

 (4)

причём в диапазонном приемнике в качестве частоты гетеродина надо брать верхнюю, т. е максимальную частоту заданного диапазона, плюс промежуточную частоту

f_г = f_{г макс} = f_c + fпр_чм = 108 ∙10⁶ + 10.7*10⁶ = 118.7 МГц

Поэтому абсолютные отклонения частоты гетеродина могут быть рассчитаны по формуле:

∆f_г = f_{г ∙} δf_г = f_г ∙ 10^-4 = 118,7 ∙ 10² = 11.87 кГц

Таким образом, подставляем найденные значения в (1), получаем:

П = П_счм+ 2∆f_г = 168,90 + 2 ∙ 11,87 = 192,64 кГц.

При расчёте полосы пропускания радиочастотного тракта (преселектора) П_рч, следует учесть ещё погрешность сопряжения (∆fсопр = 300 кГц [4]) частот настроек контуров цепей сигнала гетеродина.

Тогда, окончательно:

П_пр = П + 2∆f_сопр = 192,64 ∙ 10³ + 2 ∙ 300 ∙ 10³ = 792,64 (кГц) (5)

Целью этого этапа проектирования является выбор числа и типа селективных систем всего радиочастотного тракта приёмника и расчёт их требуемой эквивалентной добротности Qэ, исходя из заданной избирательности приёмника по зеркальному каналу Sе_зк = 44мкВ и обеспечения требуемой полосы пропускания этого тракта П_рч при допустимой неравномерности АЧХ.

В этом случае надо рассчитать Qэ, исходя из допустимой неравномерности АЧХ в полосе пропускания Q_эп, затем исходя из заданной избирательности по зеркальному каналу Q_эз, и принять такое значение Qэ, чтобы выполнить оба эти условия, т.е.

Qэп ≥ Qэ ≥ Qэз (6)

После проведённого расчёта полосы пропускания удобно рассчитать добротность Qэп.

Для этого надо распределить общую допустимую неравномерность АЧХ 14 дБ [4] по блокам приёмника и задаться допустимой неравномерностью АЧХ в полосе радиочастотного тракта.

Воспользовавшись приведёнными ориентированными данными в табл.1.2 [4]. выбираем, σ =1,1 (раз)

Как правило, в преселекторе используются два одиночных контура: один во входной цепи и один в УРЧ. Если эти контуры одинаковые, то их добротность рассчитывается по формуле:

 (7)

где σ = 1,1 в относительных единицах (разах)

f_н = 88 МГц нижняя частота заданного диапазона.

Имея ввиду, что микросхемы и биполярные транзисторы имеют малое входное сопротивление и при подключении к контуру они существенно (в 1,5-2 раза) снижают его собственную добротность. Поэтому значение Q_эз не должно быть большим и должно лежать в пределах Q_эз = 50 - 80.

Поэтому применим 2 одиночных одинаковых контура в преселекторе, при этом требуемая эквивалентная добротность определяется по формуле:

 (8)

где у - относительная частотная расстройка

Sе_зк = 44 дБ =10^44/20 = 158,489 раз

По формуле (8):

Тогда для выполнения условия (6) Qэ принимаю равным Qэ = 35.

Целью данного раздела проектирования является определение типа и числа резонансных систем тракта промежуточной частоты (ТПЧ). И для того, чтобы это обеспечить применяют фильтры сосредоточенной селекции (ФСС), называемые также фильтрами сосредоточенной избирательности (ФСИ).

Расчет ТПЧ начнем с ФСС.

В приемниках разных групп сложности, имеющих как средние, так и высокие качественные показатели, применяются многозвенные ФСС на LC-элементах. Схема включения такого многоконтурного фильтра приведена на рисунке 2.

Рисунок 2. Возможная схема ФСС

В этой схеме каждый контур фильтра с учетом элементов связи настроен на среднюю частоту полосы пропускания, т.е. на промежуточную частоту f_пр.

Для получения качественно возможного коэффициента прямоугольности АЧХ используют фильтры с характеристиками Чебышева. Однако, с целью уменьшения всплесков АЧХ в полосе пропускания и уменьшения нелинейности ФЧХ используем ФСС с максимально гладкой АЧХ, т.е. с характеристикой Баттерворта [4]:

σ (α) =ⁿ, (9)

где

v - параметр, определяющий σ_{п -} неравномерность АЧХ на краях полосы пропускания;

n - число контуров ФСС.

α = Δf / П - обобщенная расстройка; (10)

Δf_ск = 300 кГц [4], П_{ПЧ чм} = 150 кГц [7, c.24]

Тогда по (10): α = 2 ∙ 300 / 150 = 4

Допустимую неравномерность 14 дБ в диапазоне УКВ всего тракта по звуковому давлению диапазона воспроизводимых частот следует распределить таким образом, чтобы на тракт промежуточной частоты приходилась неравномерность АЧХ в полосе пропускания не более 6 дБ, поэтому возьмем σ_п = 3 дБ = 1,41 (разах). Неравномерность АЧХ на краях полосы пропускания равна [1]:

σ_п =  => v = σ_п² - 1= 1,41²-1=0,9881 ≈ 1,

Для приемников ЧМ расстройку соседнего канала принимаем равной Δf_ск = ±300 кГц. [4]

Переведем заданную селективность из дБ в разы: Se_ск = 33 дБ =10^33/20 = 44,668

Необходимое число контуров, при неравномерности АЧХ в полосе σ_п = 3 дБ, при v =1 и α > 1, находим:

n ≥ lg Se_ск /lg α = lg 44,668 /lg 4 = 2,74 ≈ 3

Выбираем 3 контура.

ПФ можно реализовать, если [3, c.213]:

 (11)

f_пр = 10,7∙10⁶ Гц,

Конструктивное затухание:

Нормированные значения затуханий [3]:

 (12)

Выберем Д< 0.5 = 0,2

Тогда Д₁= А - (n - 1) ∙Д = 2 - (3 - 1) ∙ 0,2 = 1,6

где А=2, при n =3 [3, c.213].

Из рисунка 7.10 [3] определяем при Д=0,2 нормированные значения коэффициентов связи:

К₁₂=1,8; К₂₃=0,87; К₃₄=0,6; К₄₅0,48; К₅₆=0,35; К₆₇=0,88.

Абсолютные значения коэффициентов связи и затухания [3]:

k_{i, i+1}=K_{i, i+1}*П / f_пр, d₁=Д₁*П / f_пр. (13)

d₁=1,6 0,022

Задаваясь эквивалентной емкостью С_1э = С_2э = 500 пФ, находим С₁₂ = k₁₂ ∙ C_1э

пФ,

Тогда С₁ = С_э - С₁₂

пФ

Эквивалентное затухание контура:

ρ = 1/ (ω_пр * С_э) = 1/ (2 ∙ π ∙ 10,7 ∙ 500 ∙ 10^-6) = 29,749 Ом,

тогда при

Резонансный коэффициент включения равен [3]:

 (14)

В линейном тракте приемника ЧМ требуется обеспечить необходимое усиление полезного сигнала.

В приемнике ЧМ сигналов при применении отдельного диодного амплитудного детектора амплитуда сигнала, подводимого ко входу детектора имеет величину порядка 0,2 - 0,4 В, т.е. U_{вх. д} =0,3 В.

Амплитуда сигнала на входе приемника при задании чувствительности по напряженности поля Е в точке приема определяется соотношением [4]:

U_{вх. пр-ка}=Е∙h_д∙, (15)

где h_д - действующая высота (длина) приемной антенны, для штыревых антенн диапазона УКВ можно принять значение h_д ≈ 0,1÷0,2 м, h_д = 0,15 м.

U_{вх. пр-ка}=3 * 10^-6 ∙√2= 4,24 мкВ.

При этом требуемый коэффициент усиления рассчитываем по формуле:

К_отр = U_{вх. д} / U_{вх. пр-ка} = 0,3∙ 10⁶ /4,24 = 70,71 ∙10³ (16)

Проверим, достигается ли в линейном тракте приемника требуемое усиление принимаемого сигнала. Для этого рассчитаем общий коэффициент усиления линейного тракта как произведение коэффициентов усиления его отдельных каскадов [4], т.е.

К_о = К_ВЦ * К_УРЧ * К_ПЧ * К_ФСС * К_УПЧ,

Обычно К_вц = 0,5-0,7

К_УРЧ =3-10

К_ПЧ = 1

К_ФСС =0,5-0,7

К_УПЧ = 10^{3 -} 10⁵

К_о = 0,5 ∙ 4 ∙ 1 ∙ 0,5 ∙ 10⁵ = 10⁵

Надо выполнить условие: К_о > К_отр., т.е.10⁵ > 7 ∙ 10⁴ выполняется.

В диапазоне УКВ используются электрически настроенные (диполи) и ненастроенные штыревые телескопические антенны, и связь входного контура с антенной - трансформаторная или внешнеемкостная.

Приближенная эквивалентная схема штыревой антенны представляет собой ЭДС Еа, влюченный последовательно с емкостью Са, приведена на рис.3.

Рис.3 Приближенная эквивалентная схема штыревой антенны

Эквивалентная емкость штыревой антенны С_А имеет малую величину, порядка нескольких пикофарад. Емкость С_А зависит от длины штыря антенны приемника в может быть определена по следующей приближенной формуле:

С_А ≈ 10 ∙ l (17)

где l - длина штыря в метрах.

При отсутствии заземления корпуса приемника емкость штыревой антенны несколько увеличивается и в зависимости от размеров корпуса приемника может иметь значения от 3 до 10 пФ.

Действующая высота штыревой антенны приближенно равна длине штыря l, т.е. h_д ≈ l = 0,15 м. ЭДС Е_А равна [4]:

Е_А = Е * h_д ≈ Е * l = 3 ∙ 0,15 = 0,45, (18)

где Е - напряженность поля.

Рис.4 Эквивалентная схема штыревой антенны в диапазоне УКВ

Выполним расчет входной цепи с внешнеёмкостной связью по схеме:

Рис. 5 Схема входной цепи с внешнеемкостной связью с антенной и внутриемкостной связью с транзистором.

Для настройки контура входной цепи используем секцию блока конденсаторов.

Вычисляем максимально допустимую емкость входной цепи:

 (19)

где k_пд = f_omax / f_omin = 108/88 = 1,227 - коэффициент перекрытия поддиапазона;

С_кmах и C_kmin - максимальная и минимальная емкости выбранного блока конденсаторов, которые выбираются из следующих соображений.

Начальная емкость контура:

, где

С_L = 3.5 пФ - собственная емкость катушки контура,

С_м = 5.10 пФ - емкость монтажа,

С_п = 2.20 пФ - емкость подстроечного конденсатора,

С_вх - входная емкость транзистора следующего каскада,

С_вых - выходная емкость транзистора каскада,

р₁=1, р₂ = 0,3.0,5 - коэффициенты подключения транзисторов к контуру.

Обычно на коротких и метровых волнах С₀ = 5.10 пФ.

Пусть С_kmin = 4 пФ и выполняется условие

, тогда

 = 11,09 пФ

Таким образом, по формуле 19:

Определяем индуктивность контура по формуле [5, c.159]

 (20)

где L измерено в микрогенри; f - в мегагерцах и С - в пикофарадах.

ρ_к =2*π* f_о*L_к = 2∙π∙108 ∙10⁶∙0,155∙10^-6 = 105,13 Ом

Параметры антенны C_Аmax = 10 пФ и C_Аmin = 3 пФ, R_А = 300 Ом

Эквивалентное затухание контура входной цепи d_эр = 0,022, собственное затухание контура d=0.01 тогда находим наибольшую емкость связи с антенной С_свА∆f, при которой разброс емкости антенны вызывает допустимую расстройку входного контура приемника, полагая, что расстройки, обусловленные разбросом емкостей антенны и входа УРЧ, одинаковы [5]:

 (21)

Выбираем емкость связи из условия С_{св A} ≤ 0.89 пФ, Выбираем С_свА = 0,87 пФ.

Рассчитываем коэффициент включения контура ко входу УРЧ, при котором обеспечивается требуемая избирательность по зеркальному каналу:

 (22)

параметры 1-го активного элемента R_вх =1кОм и С_вх =15пФ (транзистор КТ368)

Рассчитываем емкость связи, необходимую для получения m_вхзк:

Ссв. вх ≥  (23)

Ссв. вх ≥ пФ

Определяем емкость подстроечного конденсатора:

Определяем коэффициент передачи входной цепи для крайних частот поддиапазона (f = 88 - 108МГц) по формуле

, (24)

где m_вх = (Ск+С_п +С_м) / (Ск+С_п +С_м + С_{св вх} +С_вх) (25)

Для нижней частоты:

Для верхней частоты диапазона по формулам 24 и 25:

Таким образом, сочетание внешнеемкостной связи с антенной и внутриёмкостной связи со входом УРЧ обеспечивает малое изменение коэффициента передачи входной цепи по диапазону.

Для электронной перестройки частоты в радиовещательного приемника АМ тракта применим варикапную матрицу КВС - 111А из двух варикапов.

Для варикапов КВС - 120 усредненная зависимость емкости напряжения следующая:

С = С_нач ∙ ( (U_нач + φ_нач) / (u + φ_нач)) ^0,43, (26)

где Снач = 33пФ при управляющем начальном напряжении U_нач = 4В

φ_{нач -} контактная разность потенциалов p-nерехода, φ_нач = 0,85 В

u - текущее значение управляющего напряжения. (от 0 до 30 В)

С _{при u =0} = 33 ∙ ( (4 + 0,85) / (0 + 0,85)) ^0,43 = 69,78 пФ

С_{при u = 30} = 33 ∙ ( (4 + 0,85) / (30 + 0,85)) ^0,43 = 14,89 пФ

Основные параметры варактора КВС - 111А [4, табл 4.1]:

С_{ном. мин}=27пФ,

С_{ном. макс}=39 пФ,

Q= 200,I_{обр. макс}= 1 мкА,

U_{обр. макс} =30 В,

режим измерения:

С_ном: U = 4 В, f = 1МГц,

Q: f = 50 МГц, U = 4B

Сделаем в приемнике на транзисторах резонансный УРЧ, так как при этом достигается улучшение избирательности по зеркальному и другим побочным каналам приема. В УРЧ используем биполярные транзисторы по схеме с общей базой, так как она имеет меньшую проходную емкость и обеспечивает в связи с этим больший устойчивый коэффициент усиления. В диапазоне УКВ контур УРЧ делается перестраиваемым по диапазону.

В супергетеродинных приемниках высокого класса и в приемниках прямого усиления с числом перестраиваемых контуров более одного целесообразно применять каскодные усилители (рис.6). [7, c.44] Устойчивый коэффициент усиления такого усилителя с транзисторами, имеющими высокую граничную частоту, при рациональном выполнении монтажа очень велик, что достигается благодаря малой проходной емкости каскада ОБ. Такие усилители хорошо работают в диапазоне УКВ. Так как коэффициент усиления первого транзистора по напряжению равен 1, то напряжение питания между его эмиттером и коллектором можно выбрать небольшим (1 - 2 В), обеспечив тем самым запас по питанию второго транзистора, и избежать ограничения в его коллекторной цепи при значительных амплитудах сигнала па выходе. Температурная стабилизация осуществляется включением в цепь эмиттера резистора R₃.

Рисунок 6.

Расчет УРЧ при известных параметрах используемого транзистора сводится к определению коэффициентов включения и элементов транзистора с контуром и к расчету коэффициентов усиления.

Коэффициент подключения р₁ и р₂ транзисторов к контуру УРЧ вычисляем по формулам [4]:

р₁ = , (30)

р₂ = , (31)

где R_вых - выходное сопротивление транзистора, нагрузкой которого является данный контур;

R_вх - входное сопротивление следующего усилительного прибора - транзистора;

Q_э, Q_к - эквивалентная и конструктивная добротности контура.

В диапазоне УКВ широко применяется транзистор типа КТ368 с параметрами [4]:

g₁₁ = 1,35 мСм, b₁₁ = 5,5 мСм, g₁₂ = 0,0150 мСм, b₁₂ = 0,590 мСм, g₂₁ =36 мСм, b₂₁ = - 11,2 мСм, g₂₂ = 0,84 мСм, b₂₂ = 0,940 мСм, f = 100 МГц

Из предыдущих расчетов ρ_к =105,13 Ом, Q_э = 35, Q_к = 142,667;

R_вых = R₂₂ = 1/g₂₂ = 1/0,84*10^-3 = 1,19 кОм; -

R_вх = R₁₁ = 1/g₁₁ = 1/1,35*10^-3 = 0,74 кОм;

р₁ = =0,449;

р₂ = =0,354

Резонансный коэффициент усиления УРЧ К_о равен:

К_о = р₁ * р₂ * S * R_э,

где S - крутизна на рабочей частоте, S = g₂₁ = 36 мСм;

R_э = ρ * Q_э = 105,13 * 35 = 3,68 кОм;

К_о = 0,449 * 0,354 * 36 * 10^-3 * 3,68 * 10³ = 21,06

К_оу = 0,45 * (│Y₂₁│/ │Y₁₂│),

где│Y₂₁│=

│Y₁₂│=

Должны получить выполнение условия К_о ≤ К_оу. Как видим условие выполняется.

В диапазоне УКВ широкое распространение вследствие простоты получила схема преобразователя с совмещенным гетеродином. Транзисторный смеситель обычно строится по схеме с общим эммитером для сигнала, т.е. напряжение подается на базу транзистора (рис.7)

Рисунок 7. Схема транзисторного преобразователя частоты с совмещенным гетеродином диапазона УКВ (прототип УКВ-2-2Е)

Реальная, электрическая схема цепи AПЧ (без ЧД). соответствующая ее структуре на рис8, представлена на рис.9. откуда видно, что в качестве ее управителя частотой (УЧ) используется подключенный к одноконтурной резонансной цепи гетеродина варикап В. К нему всегда приложено постоянное запирающее напряжение Е_ро, значение которого значительно превышает максимально возможное значение амплитуда действующего на нем сигнала в связи с чем его можно рассматривать только в качестве конденсатора переменной емкости Св, однозначно обусловленной величиной подводимого к нему регулирующего напряжения Е_р.

Рис 8.

Требуемая (исходная) резонансная частота гетеродина f_г устанавливается при отсутствии регулировка значением Cв=Cво, имеющем место при Ер= Ер_0. С изменением регулирующего напряжения Ер, когда появляется его приращение ∆Ер = Ер - Еро изменяется и значение Св = Сок, что приводит к изменению резонансной частоты гетеродина fг и, следовательно, обеспечивает его подстройку.

Рис. 9.

Содержащийся в схеме рис.9 дроссель Д устраняет влияние конденсатора (обычно большой емкости) фильтра Сф на настройку резонансной цепи гетеродина. Для устранения же влияния на нее самого дросселя его индуктивность Lд должна заметно превышать значение индуктивности резонансной цепи гетеродина fг, практически достаточно иметь L_D = (5.10) L_г.

Как известно, значение его емкости С_р нужно выбрать таким образом, чтобы его сопротивление на частоте гетеродина f_г оказалось практически равным нулю.

1.  Акимов Н.Н., Ващуков Е.П., Прохоренко В.А., Ходоренок Ю. П.: Резисторы, конденсаторы, трансформаторы, дроссели, коммутационные устройства РЭА, справочник - Минск "Беларусь" 1994 г.

2.  Буга Н.Н., Фалько А.И. Радиоприёмные устройства: Учебник для вузов - М.: Радио и связь, 1996.

3.  Калихман С.Г., Левин Я.М. Радиоприёмники на полупроводниковых приборах. Теория и расчёт. - М.: Связь, 1979.

4.  Методические указания по выполнению курсового проекта.

5.  Проектирование радиоприемных устройств. Под ред.А.П. Сиверса. Учебное пособие для вузов.М., "Сов. радио", 1976.

6.  Справочник по учебному проектированию приемно-усилительных устройств / М.К. Белкин, В.Т. Белинский и др. - 2-е изд. - В. ш., 1988.

7.  Справочник радиолюбителя-конструктора. - 3-е изд., переработанное и дополненное. - М.: Радио и Связь, 1983. - 560с. (Массовая радиобиблиотека; Вып.1043).

СОР

Вследствие малого значения емкости штыревая антенна может быть подключена и, как правило, подключается непосредственно полностью к входному контуру приемника по схеме, приведенной на рис.4.