Реферат: Прокатка на стане Блюминг 1300 ОАО Северосталь двух слитков

Прокатка на стане Блюминг 1300 ОАО "Северосталь" двух слитков

Содержание

1. Характеристика сортамента, оборудования и технологического процесса 3

2. Расчет частичного ритма прокатки 6

3. График Адамецкого 14

4. Часовая и годовая производительность стана 15

Расчет часовой производительности агрегатов по потоку 15

Расчет годовой производительности прокатного стана 15

5. Численность персонала на стане 17

6. Калькуляция полной себестоимости слябов 17

7. Выводы 19

Литература 20

1. Характеристика сортамента, оборудования и технологического процесса

Стан 1300 предназначен для прокатки слитков массой до 16 т в слябы сечением до 250х150 с последующей передачей их на полунепрерывный широкополосный стан 2800/1700, а также для прокатки слитков массой до 10 т в блюмы сечением 400х400 с последующей передачей их в группу клетей 1000, установленную перед НЗС. На стане предусмотрена двухслитковая прокатка.

Рабочая клеть

Тип клети - одноклетевая, дуо реверсивная, с индивидуальным приводом рабочих валков.

Станины - закрытого типа. Материал станин - сталь 35 Л.

Тип нажимного устройства - электрическое быстроходное.

Рабочие валки

Материал валков сталь - 60 ХН.

Диаметр валков - 1300мм.

Длина бочки валков - 2800 мм.

Максимальный подъем валка при работе – 1470 , при перевалке - 1520.

Привод валков индивидуальный, количество двигателей – 2.

Мощность одного двигателя - 6000 кВт.

Скорость вращения - 0-59 об/мин.

Время разгона до 59 об/мин - 1,0 с.

Время торможения - 1,0с.

Технологические сведения

Годовая производительность (по слиткам) 6 млн. тонн.

Максимальное сечение прокатываемых слитков - 655х1600мм.

Длина блюмов и слябов товарных: максимальная - 6000 мм, минимальная - 1300 мм.

Блюмы для передачи в клети 1000: максимальная - 8000 мм.

Слиткоподача - кольцевая, из 2 параллельно расположенных пролетов здания нагревательных колодцев.

Количество слитковозов - 4 штуки

Максимальная масса транспортируемого слитковозом слитка - 16х2 т.

Смыв окалины и шлака на всем кольцевом пути движения слитковоза - гидравлический.

Уборка, окалины и шлака с платформы слитковоза - механическим путем.

Уравновешивание верхнего валка рабочей клети и верхнего шпинделя - грузовые.

Привод нажимного устройства от двух вертикально расположенных двигателей мощностью 300 кВт.

Скорость подъема верхнего валка - 180 мм/с.

Скорость передвижения манипуляторов 0,6 - 1,36.

Краткая характеристика оборудования и нагревательных колодцев

Отделение нагревательных колодцев состоит из 2 параллельно расположенных пролетов, в которых располагаются по 14 групп рекуператорных нагревательных колодцев, предназначенных для нагрева слитков перед прокаткой до температуры 1280-1320°С. Отопление производится смесью коксового и доменного газов калорийностью 1750-1800 ккал/м³.

Группа нагревательных колодцев состоит из 2 самостоятельно работающих ячеек, оборудованных керамическими и металлическими рекуператорами для подогрева воздуха до температуры 750-800°С и газа до температуры 200-250^ОС. Размеры ячейки 4800х5400х3100 мм. Вместимость одной ячейки 80-110 т. Посадка и высадка слитков производится клещевыми кранами грузоподъемностью 20/50 и 30/50 т.

Транспортировка нагретых слитков производится тележками кольцевой слиткоподачи. Грузоподъемность одной тележки - 20 т. Скорость передвижения тележки на прямом участке 5 м/с, на поворотах - 1,7 м/с.

После прокатки слитков на блюминге 1300 раскаты поступают на ножницы горячей резки. Ножницы криволинейного типа, закрытые, с нижним резом. Число резов в минуту – 10. Привод работает от 2 электродвигателей мощностью по 615 кВт через редуктор.

За ножницами расположены уборочные устройства - рольганги, цепной транспортер, клеймовочная машина.

На рис. 1 показана схема расположения оборудования блюминга 1300 ОАО «Северсталь».

Рисунок

2. Расчет частичного ритма прокатки

(на примере получения слябов 130х1000 мм из слитков кипящей

углеродистой стали массой 16 т размерами 1250х670/1030х650Х2900)

Введем следующие обозначения:

U₁ - скорость прокатки при захвате металла, м/с,

U₂ - скорость прокатки при установившемся движении, м/с,

U₃ - скорость прокатки при выбросе металла, м/с;

t₁" - время разгона двигателя от нуля до скорости захвата, с;

t₁ - время прокатки при разгоне двигателя, с;

t₂ - время прокатки при постоянной скорости, с;

t₃ - время прокатки при торможении, с;

t - время прокатки за один проход, с;

t₂" - время торможения двигателя от скорости выброса до нуля, с;

е₁ - линейное ускорение двигателя в период разгона, м/с",

е₂ - линейное ускорение двигателя в период торможения, м/с";

n₁ - число оборотов валков в минуту в момент захвата, об/мин;

n₂ - число оборотов валков в минуту при установившемся движении, об/мин:

n₃ - число оборотов валков в минуту в момент выброса, об/мин;

а - угловое ускорение в период разгона, об/мин/с;

b - угловое ускорение в период торможения, об/мин/с.

Таблица №1

Схема обжатий слябов 130х1000мм из слитков кипящей углеродистой стали массой 16т размерами 1250х670/1030х650Х2900 на блюминге 1300 ОАО "Сверсталь"

Примем, что U₁=U₂ и n₂=59 об/мин

1-ый пропуск

U₂=D_кn₂/60=3,14*1,247*59/60=3,85 м/с

где D_к – катающий калибр=1,247 м

₁=D_кa/60=3,14*1,247*40/60=2.61 м/c², где а=40 об/мин/с

₂=D_кb/60=3,14*1,247*60/60=3.92 м/c², где b=60 об/мин/с

Расчет времени перемещения верхнего валка:

'=(2*(S/_ну))+=(2*(95/100))+0,3=2,24 с,

где S – обжатие, мм (из таблицы №1);

_ну – ускорение привода нажимного устройства =100 мм/с²;

 - время по замедлению коммутаций и изменению режима регулирования, =0,3с.

U₁=U₃=gf'/2=9,8*0,25*2,24/2=2,74 м/с,

где g – ускорение свободного падения =9,8 м/с²;

f – коэффициент трения раската о рольганг =0,25.

n₁=n₂=(60*U₁)/(*D_к)=(60*2,74)/(3,14*1,247)=42 об/мин

t₁=(U₂-U₁)/₁=(3,85-2,74)/2,61=0,46 с

L₁=(U₁+U₂)/2*t₁=(2,74+3,85)/2*0,46=1,52 м

t₃=(U₂-U₃)/₂=(3,85-2,74)/3,92=0,28 с

L₃=(U₂²-U₃²)/(2₂)=(3,85²-2,74²)/(2*3,92)=0,93 м

L=2,9 м L₂=L-L₁-L₃=2,9-1,52-0,93=0,45 м

t₂=2(L₂/U₂)=2(0,45/3,85)=0,24 с

t=t₁+t₂+t₃=0,46+0,24+0,28=0,98 с

Аналогично производятся расчеты для пропусков: 2-9,11,13.

2-ой пропуск

'=(2*(S/_ну))+=(2*(95/100))+0,3=2,24 с

U₁=U₃=gf'/2=9,8*0,25*2,24/2=2,74 м/с

n₁=n₂=(60*U₁)/(*D_к)=(60*2,74)/(3,14*1,247)=42 об/мин

t₁=(U₂-U₁)/₁=(3,85-2,74)/2,61=0,46 с

L₁=(U₁+U₂)/2*t₁=(2,74+3,85)/2*0,46=1,52 м

t₃=(U₂-U₃)/₂=(3,85-2,74)/3,92=0,28 с

L₃=(U₂²-U₃²)/(2₂)=(3,85²-2,74²)/(2*3,92)=0,93 м

L=3,078 м L₂=L-L₁-L₃=3,08-1,52-0,93=0,63 м

t₂=2(L₂/U₂)=2(0,63/3,85)=0,32 с

t=t₁+t₂+t₃=0,46+0,32+0,28=1,06 с

3-ий пропуск

'=(2*(S/_ну))+=(2*(80/100))+0,3=2,09 с

U₁=U₃=gf'/2=9,8*0,25*2,09/2=2,56 м/с

n₁=n₂=(60*U₁)/(*D_к)=(60*2,56)/(3,14*1,247)=39 об/мин

t₁=(U₂-U₁)/₁=(3,85-2,56)/2,61=0,49 с

L₁=(U₁+U₂)/2*t₁=(2,56+3,85)/2*0,49=1,57 м

t₃=(U₂-U₃)/₂=(3,85-2,56)/3,92=0,33 с

L₃=(U₂²-U₃²)/(2₂)=(3,85²-2,56²)/(2*3,92)=1,05 м

L=3,435 м L₂=L-L₁-L₃=3,43-1,05-1,57=0,81 м

t₂=2(L₂/U₂)=2(0,81/3,85)=0,42 с

t=t₁+t₂+t₃=0,49+0,42+0,33=1,24 с

4-ый пропуск

'=(2*(S/_ну))+=(2*(85/100))+0,3=2,14 с

U₁=U₃=gf'/2=9,8*0,25*2,14/2=2,62 м/с

n₁=n₂=(60*U₁)/(*D_к)=(60*2,62)/(3,14*1,247)=40 об/мин

t₁=(U₂-U₁)/₁=(3,85-2,62)/2,61=0,47 с

L₁=(U₁+U₂)/2*t₁=(2,62+3,85)/2*0,47=1,52 м

t₃=(U₂-U₃)/₂=(3,85-2,62)/3,92=0,31 с

L₃=(U₂²-U₃²)/(2₂)=(3,85²-2,62²)/(2*3,92)=1,02 м

L=3,880 м L₂=L-L₁-L₃=3,88-1,02-1,52=1,34 м

t₂=2(L₂/U₂)=2(1,34/3,85)=0,70 с

t=t₁+t₂+t₃=0,47+0,70+0,31=1,48 с

5-ый пропуск

'=(2*(S/_ну))+=(2*(90/100))+0,3=2,20 с

U₁=U₃=gf'/2=9,8*0,25*2,20/2=2,69 м/с

n₁=n₂=(60*U₁)/(*D_к)=(60*2,69)/(3,14*1,247)=41 об/мин

t₁=(U₂-U₁)/₁=(3,85-2,69)/2,61=0,44 с

L₁=(U₁+U₂)/2*t₁=(2,69+3,85)/2*0,44=1,44 м

t₃=(U₂-U₃)/₂=(3,85-2,69)/3,92=0,23 с

L₃=(U₂²-U₃²)/(2₂)=(3,85²-2,69²)/(2*3,92)=0,97 м

L=3,510 м L₂=L-L₁-L₃=4,51-1,44-0,97=2,10 м

t₂=2(L₂/U₂)=2(2,10/3,85)=1,10 с

t=t₁+t₂+t₃=0,44+1,1+0,23=1,77 с

6-ой пропуск

'=(2*(S/_ну))+=(2*(80/100))+0,3=2,09 с

U₁=U₃=gf'/2=9,8*0,25*2,09/2=2,56 м/с

n₁=n₂=(60*U₁)/(*D_к)=(60*2,56)/(3,14*1,247)=39 об/мин

t₁=(U₂-U₁)/₁=(3,85-2,56)/2,61=0,49 с

L₁=(U₁+U₂)/2*t₁=(2,56+3,85)/2*0,49=1,57 м

t₃=(U₂-U₃)/₂=(3,85-2,56)/3,92=0,33 с

L₃=(U₂²-U₃²)/(2₂)=(3,85²-2,56²)/(2*3,92)=1,05 м

L=5,290 м L₂=L-L₁-L₃=5,29-1,57-1,05=2,67 м

t₂=2(L₂/U₂)=2(2,67/3,85)=1,38 с

t=t₁+t₂+t₃=0,49+1,38+0,33=2,20 с

7-ой пропуск

'=(2*(S/_ну))+=(2*(70/100))+0,3=1,97 с

U₁=U₃=gf'/2=9,8*0,25*1,97/2=2,41 м/с

n₁=n₂=(60*U₁)/(*D_к)=(60*2,41)/(3,14*1,247)=37 об/мин

t₁=(U₂-U₁)/₁=(3,85-2,41)/2,61=0,55 с

L₁=(U₁+U₂)/2*t₁=(2,41+3,85)/2*0,55=1,78 м

t₃=(U₂-U₃)/₂=(3,85-2,41)/3,92=0,37 с

L₃=(U₂²-U₃²)/(2₂)=(3,85²-2,41²)/(2*3,92)=1,15 м

L=6,210 м L₂=L-L₁-L₃=6,21-1,15-1,78=3,28 м

t₂=2(L₂/U₂)=2(3,28/3,85)=1,70 с

t=t₁+t₂+t₃=0,55+1,70+0,37=2,62 с

8-ой пропуск

'=(2*(S/_ну))+=(2*(70/100))+0,3=1,97 с

U₁=U₃=gf'/2=9,8*0,25*1,97/2=2,41 м/с

n₁=n₂=(60*U₁)/(*D_к)=(60*2,41)/(3,14*1,247)=37 об/мин

t₁=(U₂-U₁)/₁=(3,85-2,41)/2,61=0,55 с

L₁=(U₁+U₂)/2*t₁=(2,41+3,85)/2*0,55=1,78 м

t₃=(U₂-U₃)/₂=(3,85-2,41)/3,92=0,37 с

L₃=(U₂²-U₃²)/(2₂)=(3,85²-2,41²)/(2*3,92)=1,15 м

L=7,590 м L₂=L-L₁-L₃=7,59-1,15-1,78=4,66 м

t₂=2(L₂/U₂)=2(4,66/3,85)=2,42 с

t=t₁+t₂+t₃=0,55+2,42+0,37=3,34 с

9-ый пропуск

'=(2*(S/_ну))+=(2*(65/100))+0,3=1,91 с

U₁=U₃=gf'/2=9,8*0,25*1,91/2=2,34 м/с

n₁=n₂=(60*U₁)/(*D_к)=(60*2,34)/(3,14*1,247)=36 об/мин

t₁=(U₂-U₁)/₁=(3,85-2,34)/2,61=0,58 с

L₁=(U₁+U₂)/2*t₁=(2,34+3,85)/2*0,58=1,79 м

t₃=(U₂-U₃)/₂=(3,85-2,34)/3,92=0,38 с

L₃=(U₂²-U₃²)/(2₂)=(3,85²-2,34²)/(2*3,92)=1,19 м

L=9,580 м L₂=L-L₁-L₃=9,58-1,19-1,79=6,60 м

t₂=2(L₂/U₂)=2(6,6/3,85)=3,42 с

t=t₁+t₂+t₃=0,58+3,42+0,38=4,38 с

10-ый пропуск

Производится кантовка, следовательно: n₃=n₂

'=(2*(S/_ну))+=(2*(60/100))+0,3=1,85 с

U₁=U₃=gf'/2=9,8*0,25*1,85/2=2,27 м/с

n₁=(60*U₁)/(*D_к)=(60*2,27)/(3,14*1,247)=35 об/мин

t₁=(U₂-U₁)/₁=(3,85-2,27)/2,61=0,61 с

L₁=(U₁+U₂)/2*t₁=(2,27+3,85)/2*0,61=1,87 м

t₃=0 с L₃=0 м

L=12,700 м L₂=L-L₁-L₃=12,7-1,87=10,83 м

t₂=2(L₂/U₂)=2(10,83/3,85)=5,62 с

t=t₁+t₂+t₃=0,61+5,62=6,23 с

11-ый пропуск

D_к=1,2 м

'=(2*(S/_ну))+=(2*(60/100))+0,3=1,85 с

U₁=U₃=gf'/2=9,8*0,25*1,85/2=2,27 м/с

n₁=n₂=(60*U₁)/(*D_к)=(60*2,27)/(3,14*1,2)=36 об/мин

U₂=*D_к*n₂/60=3,14*1,2*59/60=3,71 м/с

₁=*D_к*a/60=3,14*1,2*40/60=2,51 м/с²

₂==*D_к*b/60=3,14*1,2*60/60=3,77 м/с²

t₁=(U₂-U₁)/₁=(3,71-2,27)/2,51=0,57 с

L₁=(U₁+U₂)/2*t₁=(2,27+3,71)/2*0,57=1,70 м

t₃=(U₂-U₃)/₂=(3,71-2,27)/3,77=0,38 с

L₃=(U₂²-U₃²)/(2₂)=(3,71²-2,27²)/(2*3,71)=1,21 м

L=13,150м L₂=L-L₁-L₃=13,15-1,21-1,70=10,24 м

t₂=2(L₂/U₂)=2(10,24/3,71)=5,52 с

t=t₁+t₂+t₃=0,57+5,52+0,38=6,47 с

12-ый пропуск

Производится кантовка, следовательно: n₂=n₃

'=(2*(S/_ну))+=(2*(40/100))+0,3=1,56 с

U₁=gf'/2=9,8*0,25*1,56/2=1,91 м/с

n₁=(60*U₁)/(*D_к)=(60*1,91)/(3,14*1,2)=30 об/мин

t₁=(U₂-U₁)/₁=(3,71-1,91)/2,51=0,72 с

L₁=(U₁+U₂)/2*t₁=(1,91+3,71)/2*0,72=2,02 м

t₃=0 с L₃=0 м

L=13,430 м L₂=L-L₁-L₃=13,43-2,02=11,41 м

t₂=2(L₂/U₂)=2(11,41/3,71)=6,16 с

t=t₁+t₂+t₃=0,72+6,16=6,88 с

13-ый пропуск

'=(2*(S/_ну))+=(2*(50/100))+0,3=1,71 с

U₁=U₃=gf'/2=9,8*0,25*1,71/2=2,09 м/с

n₁=n₃=(60*U₁)/(*D_к)=(60*2,09)/(3,14*1,247)=32 об/мин

t₁=(U₂-U₁)/₁=(3,85-2,09)/2,61=0,67 с

L₁=(U₁+U₂)/2*t₁=(2,27+3,85)/2*0,67=1,99 м

t₃=(U₂-U₃)/₂=(3,85-2,09)/3,92=0,45 с

L₃=(U₂²-U₃²)/(2₂)=(3,85²-2,09²)/(2*3,92)=1,33 м

L=18,140 м L₂=L-L₁-L₃=18,14-1,99-1,33=14,82 м

t₂=2(L₂/U₂)=2(14,82/3,85)=7,70 с

t=t₁+t₂+t₃=0,67+7,70+0,45=8,82 с

₁₃

Основное машинное время: t_общ=t_i=47,47 с

^t

Таблица №2

Основное машинное время прокатки

Вспомогательное время прокатки

Величину  паузы между пропусками при отсутствии кантовки (пропуски 1-9,11,13) выбирают равной наибольшей из следующих величин, с:

¹ – время перемещения верхнего валка, с (рассчитано выше);

² – время реверса главного привода блюминга, с;

³ – время выброса раската и подачи его обратно рабочим рольган-

гом к валкам стана, с.

1-ый пропуск

¹=³=2,24 с U₁=U₃=2,74 м/с

S=U₃²/(2*g*f)=2,74²/(2*9,8*0,25)=1,53 м n₁=n₃=42 об/мин

²=n₃/b+n₁/a=42/60+42/40=1,75 c =2,74 c

2-ой пропуск

¹=³=2,24 с U₁=U₃=2,74 м/с

S=U₃²/(2*g*f)=2,74²/(2*9,8*0,25)=1,53 м n₁=n₃=42 об/мин

²=n₃/b+n₁/a=42/60+42/40=1,75 c =2,74 c

3-ий пропуск

¹=³=2,09 с U₁=U₃=2,56 м/с _к=370/180-180/100=1,8 с

S=U₃²/(2*g*f)=2,56²/(2*9,8*0,25)=1,34 м n₁=n₃=39 об/мин

²=39/60+39/40=1,63 c =2,09+1,8=3,89 c

4-ый пропуск

¹=³=2,14 с U₁=U₃=2,62 м/с

S=U₃²/(2*g*f)=2,62²/(2*9,8*0,25)=1,40 м n₁=n₃=40 об/мин

²=n₃/b+n₁/a=40/60+40/40=1,67 c =2,14 c

5-ый пропуск

¹=³=2,20 с U₁=U₃=2,69 м/с

S=U₃²/(2*g*f)=2,69²/(2*9,8*0,25)=1,48 м n₁=n₃=41 об/мин

²=n₃/b+n₁/a=41/60+41/40=1,71 c =2,20 c

6-ой пропуск

¹=³=2,09 с U₁=U₃=2,56 м/с

S=U₃²/(2*g*f)=2,56²/(2*9,8*0,25)=1,34 м n₁=n₃=39 об/мин

²=n₃/b+n₁/a=39/60+39/40=1,63 c =2,09 c

7-ой пропуск

¹=³=1,97 с U₁=U₃=2,41 м/с

S=U₃²/(2*g*f)=2,41²/(2*9,8*0,25)=1,18 м n₁=n₃=37 об/мин

²=n₃/b+n₁/a=37/60+37/40=1,50 c =1,97 c

8-ой пропуск

¹=³=1,97 с U₁=U₃=2,41 м/с

S=U₃²/(2*g*f)=2,41²/(2*9,8*0,25)=1,18 м n₁=n₃=37 об/мин

²=n₃/b+n₁/a=37/60+37/40=1,54 c =1,97 c

9-ый пропуск

¹=³=1,91 с U₁=U₃=2,34 м/с

S=U₃²/(2*g*f)=2,34²/(2*9,8*0,25)=1,12 м n₁=n₃=36 об/мин

²=n₃/b+n₁/a=36/60+36/40=1,50 c =1,91 c

10-ый пропуск (кантовка)

¹=1,85 с n₁=35 об/мин U₁=2,27 м/с U₂=U₃=3,85 м/с

S=U₃²/(2*g*f)=3,85²/(2*9,8*0,25)=3,03 м n₂=n₃=59 об/мин

²=n₃/b+n₁/a=59/60+35/40=1,86 c ³=2*U₃/(g*f)=2*3,85/(9,8*0,25)=3,14 c

_к=850/180-180/100=2,92 с =2,92+3,14=6,06 с

L=12,7 м S=2+12,7/2=8,35 м

t₁=((2*S-L)/(g*f))=((2*8,35-12,7)/(9,8*0,25))=1,28 с

t₂=((2*S-L-D_к*sin)/(g*f))=((2*8,35-12,7-1,247*sin25)/(9,8*0,25))=1,19 с

t_к=2,92-1,28-1,19=0,45 с

где L – расстояние между крюками кантователя, м;

t₁ – продолжительность подачи раската, с;

D_к*sin - длина очага деформации в прокатке перед кантовкой, м.

11-ый пропуск

¹=³=1,85 с U₁=U₃=2,27 м/с

S=U₃²/(2*g*f)=2,27²/(2*9,8*0,25)=1,05 м n₁=n₃=36 об/мин

²=n₃/b+n₁/a=36/60+36/40=1,50 c =1,85 c

12-ый пропуск (кантовка)

¹=1,56 с n₁=30 об/мин U₁=1,91 м/с U₂=U₃=3,71 м/с

S=U₃²/(2*g*f)=3,71²/(2*9,8*0,25)=2,81 м n₂=n₃=59 об/мин

²=n₃/b+n₁/a=59/60+30/40=1,73 c ³=2*U₃/(g*f)=2*3,71/(9,8*0,25)=3,03 c

_к=845/180-180/100=2,89 с =2,89+3,03=5,92 с

L=13,43 м S=2+13,43/2=8,72 м

t₁=((2*S-L)/(g*f))=((2*8,72-13,43)/(9,8*0,25))=1,28 с

t₂=((2*S-L-D_к*sin)/(g*f))=((2*8,72-13,43-1,2*sin25)/(9,8*0,25))=1,19 с

t_к=2,89-1,28-1,19=0,42 с

где L – расстояние между крюками кантователя, м;

t₁ – продолжительность подачи раската, с;

D_к*sin - длина очага деформации в прокатке перед кантовкой, м.

13-ый пропуск

¹=³=1,71 с U₁=U₃=2,09 м/с

S=U₃²/(2*g*f)=2,09²/(2*9,8*0,25)=0,89 м n₁=n₃=32 об/мин

²=n₃/b+n₁/a=32/60+32/40=1,33 c =1,71 c

Вспомогательное машинное время

₁₃

_общ=_i=35,71 с _о=(Н₁-Н₃)/U_max+U_max/_ну=(1070-130)/180-180/100=7,02 с

¹

Частичный ритм прокатки

r=+t_общ+_общ=7,02+29,18+35,71=71,91 с

Таблица №3

Вспомогательное время прокатки

3. График Адамецкого

График прокатки

4. Часовая и годовая производительность стана

Расчет часовой производительности агрегатов по потоку

Прокатный стан

Часовая производительность прокатного стана по годному:

Р_Г=3600*Q/r*k*, т/час

где Q – масса слитков, т;

r – ритм прокатки, с;

k – коэффициент использования стана (k=0,95);

 - коэффициент выхода годного (=1/1,2379).

Р_Г=3600*32/90,20*0,95*(1/1,2379)=980,13 т/час

Нагревательные колодцы

t_ср=*t_гор+(1-)*t_хол,

где  - доля горячих слитков;

t_гор, t_хол – время нагрева горячих и холодных слитков, соответственно.

t_ср= 0,95*250+0,05*770=276 мин=4,6 час; t_вспом=0,6 час,

где t_ср – средневзвешенное время нагрева слитков;

t_вспом – вспомогательное время нагрева слитков.

Часовая производительность одной группы нагревательных колодцев:

Р_К=(Q*m*n/(t_ср- t_вспом))*k =(16*16*2/(4,6+0,6))*0,9=88,62 т/час,

где Q – масса слитка, т;

m – среднее число слитков в камере;

n – число камер в группе;

k – коэффициент использования нагревательных колодцев.

Часовая производительность 28 групп:

Р_28К=Р_к*28=88,62*28=2481,36 т/час.

Часовая производительность ножниц горячей резки

Р_Н=3600*Q*/r', т

где Q – масса слитка, т;

 - коэффициент выхода годного (=0,9096);

r' – частичный ритм горячей резки на ножницах.

r'=_o+(m+1)*t+m*,

где _o – начальная пауза (_o=5 с);

 - пауза между 2 смежными циклами резки раската на мерные слябы, с;

m – число слябов, получаемых при резки одного раската.

t=60/10=6 с =Длина сляба/Скорость рольганга=6/1,36=4,41 с

r'=5+(3+1)*6+3*4,41=42,23 с Р_Н=3600*16*0,9096/42,23=1240,66 т

Расчет годовой производительности прокатного стана

Р_год=(Т-Т₁)*Р_Г, т

где Т – количество часов в году, час (Т=365*24=8760 час);

Т₁ – планируемое время простоев, час (Т₁=15*25+4*24+629=1100 час).

Р_год=(8760-1100)*980,13=7507795,8 т

5. Численность персонала на стане

Основные рабочие - 317 человек (заработная плата 2400 руб./мес. чел.)

Вспомогательные рабочие - 303 человека (заработная плата - 2000 руб./мес.чел.)

ИТР - 41 человек (заработная плата - 3300 руб./мес. чел.)

Служащие - 2 человека (заработная плата - 1200 руб./мес. чел.)

6. Калькуляция полной себестоимости слябов

В табл.4 представлен расчет полной себестоимости 1 тонны слябов.

Таблица №4

Калькуляция полной себестоимости 1 тонны слябов

Полная себестоимость 1 тонны сляба согласно представленной выше табл. 4 равна 959,349 руб. Трансфертная (внутренняя) цена продукции стана для расчетов со смежными цехами приблизительно равна 1140 руб./т.

Внутренняя рентабельность продукции стана рассчитывается по следующей формуле: =((цена – полная себестоимость)/ полная себестоимость)*100%

Рентабельность слябов для целей внутреннего учета и анализа ОАО "Северосталь" равна 18,8%, что является хорошим показателем для подразделений предприятия.

7. Выводы

Стан 1300 ОАО «Северосталь» (г. Череповец) обладает высокой производительностью, но при этом имеет низкий коэффициент выхода годного (около 80%).

При использовании метода прокатки слитков парами производительность стана повышается примерно в 1,6 раза, что очень хорошо, так как для достижения этого результата не требуются дополнительные затраты. Однако производительность стана по-прежнему остается определяющей, так как она все же меньше производительности ножниц и нагревательных колодцев.

Себестоимость 1 тонны слябов, составляющая 959,35 руб. (внутри российская), довольно высока из-за большой величины текущих простоев стана. Развитие российской экономики, увеличение экспортных продаж ОАО "Северосталь" позволит достичь роста производства всех видов листа, что, безусловно, увеличит потребность в продукции стана 1300,а это в свою очередь повлечет за собой некоторое снижение себестоимости 1 тонны слябов.

С другой стороны, комплекс мер по учету затрат по местам возникновения вкупе с введением системы трансфертных цен, стимулирующей внутрицеховую работу по снижению издержек, также приведут к снижению себестоимости 1 тонны слябов (за счет скрытых внутренних резервов).

Литература

1. Метс А.Ф. Организация производства в прокатных цехах. - М.: Металлургия, 1969.

2. Технологическая инструкция №0-01-77 по нагреву слитков в нагревательных колодцах обжимного цеха. - Череповец, 1979.

3. Технико-экономическая отчетность обжимного цеха ОАО «Северосталь». - Череповец, 1996.

4. Иванин М.П. Прокатка слитков парами. - М.: Металлургия, 1979.