Водоотведение и очистка сточных вод города Московской области

Содержание

TOC o "1-3" Введение......................................................................................................................................................................................... PAGEREF _Toc517752083 h 2

1. Местоположение и природно-климатические условия района............................................................................ PAGEREF _Toc517752084 h 4

1.1.Местоположение............................................................................................................................................................... PAGEREF _Toc517752085 h 4

1.2. Рельеф и геологическое строение............................................................................................................................. PAGEREF _Toc517752086 h 4

1.3. Климат местности........................................................................................................................................................... PAGEREF _Toc517752087 h 4

1.4. Растительный и животный мир................................................................................................................................. PAGEREF _Toc517752088 h 5

1.5. Гидрологические условия............................................................................................................................................ PAGEREF _Toc517752089 h 5

1.6. Почвенные условия........................................................................................................................................................ PAGEREF _Toc517752090 h 7

2. Выбор системы и схемы канализации........................................................................................................................... PAGEREF _Toc517752091 h 8

3. Определение расчетных расходов сточных вод.......................................................................................................... PAGEREF _Toc517752092 h 9

3.1. Определение расчетных расходов сточных вод от промышленных предприятий............................ PAGEREF _Toc517752093 h 10

3.2. Определение расчетных расходов сточных вод от коммунально-бытового сектора......................... PAGEREF _Toc517752094 h 14

3.3. Определение расхода сточных вод от общественных предприятий......................................................... PAGEREF _Toc517752095 h 15

3.4.Расчет расходов сточных вод от жилой зоны...................................................................................................... PAGEREF _Toc517752096 h 18

3.5. Суммарный график поступления сточных вод из населенного пункта................................................. PAGEREF _Toc517752097 h 23

4. Гидравлический расчет канализационной сети...................................................................................................... PAGEREF _Toc517752098 h 27

4.1. Определение расходов для расчетных участков сети..................................................................................... PAGEREF _Toc517752099 h 27

4.2. Определение начальной глубины заложения коллектора........................................................................... PAGEREF _Toc517752100 h 31

4.3.Гидравлический расчет самотечных трубопроводов...................................................................................... PAGEREF _Toc517752101 h 32

5. Расчет главной канализационной насосной станции........................................................................................... PAGEREF _Toc517752102 h 36

5.1. Расчет производительности насосов..................................................................................................................... PAGEREF _Toc517752103 h 36

5.2. Определение рабочего напора насоса.................................................................................................................. PAGEREF _Toc517752104 h 36

5.3. Определение числа и марки насосов. Их размещение................................................................................... PAGEREF _Toc517752105 h 37

5.4. Другие сведения по канализационной насосной станции.......................................................................... PAGEREF _Toc517752106 h 39

5.5. Расчет совместной работы насосов и водоводов.............................................................................................. PAGEREF _Toc517752107 h 40

6. Расчет необходимой степени очистки сточных вод................................................................................................ PAGEREF _Toc517752108 h 45

6.1. Определение эквивалентного и приведенного числа жителей................................................................... PAGEREF _Toc517752109 h 46

6.2. Разбавление сточных вод........................................................................................................................................... PAGEREF _Toc517752110 h 47

6.3. Необходимая степень очистки сточных вод по взвешенным веществам............................................... PAGEREF _Toc517752111 h 48

6.4. Необходимая степень очистки по БПКполн...................................................................................................... PAGEREF _Toc517752112 h 49

6.5. Необходимая степень очистки по кислороду, растворенному в воде...................................................... PAGEREF _Toc517752113 h 50

7. Выбор метода очистки сточных вод.............................................................................................................................. PAGEREF _Toc517752114 h 51

8. Расчет очистных сооружений.......................................................................................................................................... PAGEREF _Toc517752115 h 53

8.1. Сооружения для механической очистки сточных вод................................................................................... PAGEREF _Toc517752116 h 53

8.2. Сооружения для биологической очистки сточных вод.................................................................................. PAGEREF _Toc517752117 h 59

8.3.Сооружение глубокой доочистки............................................................................................................................ PAGEREF _Toc517752118 h 65

8.4. Сооружения для обработки осадка сточных вод.............................................................................................. PAGEREF _Toc517752119 h 70

8.5.Подбор воздуходувок................................................................................................................................................... PAGEREF _Toc517752120 h 74

8.6.Расчет хлораторной....................................................................................................................................................... PAGEREF _Toc517752121 h 75

8.7. Контактный резервуар................................................................................................................................................ PAGEREF _Toc517752122 h 76

9. Локальные очистные сооружения. Больницы. Станция нейтрализации...................................................... PAGEREF _Toc517752123 h 77

9.1. Расход и состав сточных вод.................................................................................................................................... PAGEREF _Toc517752124 h 77

9.2. Схема очистки сточных вод...................................................................................................................................... PAGEREF _Toc517752125 h 79

9.3. Расходы товарных реагентов................................................................................................................................... PAGEREF _Toc517752126 h 80

9.4. Отстойник........................................................................................................................................................................ PAGEREF _Toc517752127 h 82

9.5. Эффективность работы станции нейтрализации............................................................................................ PAGEREF _Toc517752128 h 82

10. Оценка воздействия на окружающую среду (ОВОС)........................................................................................... PAGEREF _Toc517752129 h 83

10.1. Оценка воздействия на водные объекты.......................................................................................................... PAGEREF _Toc517752130 h 83

10.2. Оценка теплового загрязнения р. Десна очищенными стоками............................................................. PAGEREF _Toc517752131 h 89

10.3.Экологическая безопасность при обеззараживании, утилизации и хранении осадков................. PAGEREF _Toc517752132 h 90

10.4. Оценка воздействия на загрязнение воздушного бассейна....................................................................... PAGEREF _Toc517752133 h 90

11.Технико-экономический расчет строительства и эксплуатации очистных сооружений...................... PAGEREF _Toc517752134 h 92

11.1. Расчет капитальных затрат.................................................................................................................................... PAGEREF _Toc517752135 h 92

11.2 Расчет эксплуатационных расходов.................................................................................................................... PAGEREF _Toc517752136 h 96

11.3.Анализ безубыточности и обеспечения целевой прибыли........................................................................ PAGEREF _Toc517752137 h 103

11.4. Обоснование эффективности строительства систем водоотведения................................................... PAGEREF _Toc517752138 h 106

Список используемой литературы.................................................................................................................................. PAGEREF _Toc517752142 h 111

Введение.

Каждый город и промышленное предприятие имеют комплекс подземных самотечных трубопроводов, очистных и других сооружений, с помощью которых осуществляется отвод использованных и отработавших вод, очистка и обеззараживание их, а также обработка и обезвреживание образующихся при этом осадков с одновременной утилизацией ценных веществ. Такие комплексы называются системами водоотведения, или водоотведением.

Сточные воды образуются при использовании природной или водопроводной воды для бытовых целей и технологических процессов промышленных предприятий. К сточным водам относятся также атмосферные осадки – дождевые и талые воды, выпадающие на территориях городов, населенных мест и промышленных предприятий. Сточными водами являются также подземные воды, извлекаемые из шахт на поверхность земли при разработке рудных и нерудных полезных ископаемых. Сточные воды содержат в своем составе органические загрязнения, которые способны загнивать и служить средой для развития различных микроорганизмов, в том числе и патогенных. Такие воды являются источником различных заболеваний и распространения эпидемий. Сточные воды могут содержать в своем составе и минеральные загрязнения, вредные и токсические вещества. Все сточные воды способны нарушить санитарно-эпидемиологическое благополучие населения городов и промышленных предприятий. Они являются источником загрязнения окружающей природной среды.

Системы водоотведения устраняют все негативные последствия от воздействия сточных вод на окружающую природную среду. После очистки сточные воды обычно сбрасываются в водоемы. Наиболее совершенными системами водоотведения являются такие, которые обеспечивают очистку и подготовку воды такого качества, при котором возможен возврат воды для повторного использования в промышленности или сельском хозяйстве. Такие системы называются бессточными или замкнутыми.

В небольших населенных пунктах с малой плотностью населения санитарное благополучие решалось (в ряде случаев решается и теперь) путем сбора отбросов в специальных выгребах и последующего вывоза их гужевым или автомобильным транспортом на ассенизационные поля для обезвреживания. Такая система называется вывозной. Современным санитарным требованиям такая система не удовлетворяет. Рост городов и развитие промышленных предприятий осложнили их санитарное состояние, а также получение и обеспечение их чистой водой. Общее развитие цивилизации привело к созданию современных городов и промышленных предприятий, оборудованных системами водоснабжения и водоотведения.

Системы водоснабжения и водоотведения тесно связаны между собой. При отсутствии системы водоотведения ограничивается потребление воды, так как возникают затруднения с удалением сточных вод, кроме того, невозможно строительство зданий высотой более двух-трех этажей. При отсутствии системы водоснабжения невозможно создать сплавную систему водоотведения. Только при большом потреблении воды, что возможно при наличии системы водоснабжения, образующиеся загрязнения разбавляются водой до такой степени, когда можно создать сплошные потоки воды в самотечных трубопроводах, способные обеспечить гидротранспорт этих загрязнений за пределы городов и промышленных предприятий. Современные системы водоснабжения и водоотведения можно создавать только при наличии внутренних (в зданиях) систем водоснабжения и водоотведения. При этом жители, стремясь удовлетворить свои бытовые потребности, увеличивают потребление воды. Возрастание отводимых расходов сточных вод позволяет нормально функционировать системам водоотведения.

Объектом канализации являются жилые кварталы города, машиностроительный завод, завод пищевой промышленности, коммунально-бытовые и общественные организации города.

1. Местоположение и природно-климатические условия района.

1.1.Местоположение

Рассматриваемый город расположен в Московской области, на берегу реки Десны, которая является левобережным притоком реки Пахры. Область расположена в центральной части Восточно-Европейской (Русской) равнины в междуречье Волги и Оки. Территория принадлежит бассейну реки Оки. Основная водная артерия района р.Пахра.

1.2. Рельеф и геологическое строение.

Рельеф местности представляет собой моренную равнину с возвышенностями, чередующимися с многочисленными плоскими, часто замкнутыми понижениями.

Отметки в черте города колеблются от 51 до 62 м. Водосбор реки находится в восточной части города. Дно русла сложено песками, местами галечником, изредка плитами известняка. Современные аллювиальные отложения лежат непосредственно на известняках среднего отдела каменноугольной системы. Последние нередко выходят на дневную поверхность в обрывистых береговых склонах реки ниже пос. Десна, а на междуречных пространствах они покрыты четвертичным чехлом.

1.3. Климат местности.

Климат рассматриваемого района находится в пределах умеренно-климатического пояса. Самой типичной чертой умеренно-континентального климата является наличие контрастов и исключительное непостоянство. Климат формируется под активным воздействием атлантических воздушных масс, холодного и сухого воздуха из Арктики и сухой воздушной массы с юго-востока. Средняя температура января 10-11°С, средняя температура июля -17-18°С. В отдельные зимы морозы могут достигать – 45-50°С, максимумы летних температур –38-40°С. Среднегодовое количество осадков составляет 450-600 мм/год.

Средняя высота снежного покрова 30 см – на открытых полях, 45 см- на закрытых участках. продолжительность безморозного периода 120 дней. Среднее атмосферное давление 747 мм ртутного столба. Глубина промерзания почвы 100-130 см.

Преобладают ветры северного, северно-западного и юго-западного направлений: с сентября по октябрь – западного направления, с мая по август увеличивается по сравнению с зимой повторяемость ветров с северной составляющей. При этом в Южной части Московской области повторяемость западных направлений больше, чем в северной.

1.4. Растительный и животный мир.

Московская область отличается высокой (около 40%) лесистостью (береза, осина, ель, сосна). Самые крупные лесные массивы сохранились в западных и восточных районах. Большая часть лесов имеет водо-охранное значение и не подлежит вырубке.

В Московской области в лесах в основном сохранились: лось, барсук, лисица, кабан, заяц, белка и другие виды животных. Многочисленны птицы: синица, дятел, снегирь, глухарь, соловей, тетерев, рябчик, перепел и др.

В водоемах и реках обитают следующие виды рыб: плотва, окунь, щука, ерш, пескарь, карась и др.

1.5. Гидрологические условия.

Река Десна, впадает в р. Пахру на 55 км от устья, длина реки 88км, площадь водосбора 717 км². В бассейне зарегистрировано 53 озера и водохранилища, площадь зеркал которых 1,01 км². Падение русла составляет 75,2 м, а средний уклон 0,0009.

Минимальные расходы воды по реке Десна рассчитаны по следующим створам:

· Лаптево, в 0,5 км выше впадения р.Сосенки;

· в устье.

Таблица №1 Основные гидрографические сведения водотоков по расчетным створам:

Река-пункт	Расстояние от устья, км	Длина реки, км	Площадь водосбора, км²
р.Десна –д.Тупиково	31	57	335
р. Десна -д.Лаптево	24,5	63,5	542
р.Десна - д.Расторопово	21	67	650
р. Дсна -устье	55	88	717

Таблица №2 Данные о русле в период межени.

Река-пункт	Ширина, м	глубина средняя, м	средняя скорость, м/с
р.Десна –д.Тупиково	22	0,3	0,3
р. Десна -д.Лаптево	20	0,3	0,3
р.Десна - д.Расторопово	14	0,4	0,2
р. Дсна -устье	45	1,1	0,1

Русло реки Десны среднеизвилистое, изначально заросшее, с многочисленными перекатами и бродами. Скорость течения не большая. Основной расчетной характеристикой является минимальный среднемесячный расход воды 95% обеспеченности для летне- осенней и зимней межени.

Для получения расчетных величин использована формула, приведенная в справочнике «Ресурсы поверхностных вод СССР»

Q_мес=a * M * F^т

где Q_мес -минимальный месячный сток обеспеченностью 80 %, м3/сек

М -модуль стока по карте справочника .л/с км2

F - плошадь водосбора км2

a и n -параметры характеризующие условия формирования

минимального стока

Таблица №3 Для бассейна р.Десна параметры равны:

Обозначения	для летне- осеннего периода	для зимнео периода
М(80%)	1,5 л/с км2	1,0 л/с км2
а *10³	0,72	0,72
n	1,04	1,04

Подставив полученные данные в формулу получим Q(80%) за летне осенний и зимний период по всем створам:

В таблице №4 приведены минимальные расходы воды различной обеспеченности по вышеуказанным створам

Таблица №4

Река-створ

площадь км²

Расход воды обеспеченностью Р%

Примечание

р.Десна –д.Тупиково

335

0,46

0,31

0,49

0,33

0,4

0,27

0,36

0,24

лето

зима

р. Десна -д.Лаптево

542

0,75

0,5

0,8

0,53

0,65

0,43

0,58

0,39

лето

зима

р.Десна - д.Расторопово

650

0,91

0,61

0,97

0,65

0,78

0,53

0,71

0,48

лето

зима

р. Дсна -устье

717

1,01

0,67

1,07

0,71

0,87

0,58

0,8

0,52

лето

зима

1.6. Почвенные условия.

Почвы преобладают дерново-подзолистые с невысоким естественным плодородием.

2. Выбор системы и схемы канализации

Отличие по составу и свойствам загрязнений бытовых, производственных и дождевых сточных вод обуславливает разные методы их очистки, а также необходимость раздельного из отведения.

В данном населенном пункте принимаем раздельную систему водоотведения. Она предусматривает укладку двух подземных сетей труб и коллекторов. В одну из них поступают хозяйственно-бытовые и загрязненные производственные сточные воды, которые подаются на очистные сооружения. По другой системе труб и коллекторов дождевые и дренажные талые воды и условно чистые производственные воды отводятся в водоем без очистки.

Схема канализования города – пересеченная, при которой коллекторы бассейнов трассируются перпендикулярно направлению течения воды в водоеме и перехватываются главным коллектором, трассируемым параллельно реке. Место расположения уличных трубопроводов определяется необходимостью приема и отвода воды от каждого квартала застройки. Принцип их трассировки диктуется необходимостью обеспечения наименьшего заглубления внутриквартального рельефа местности и размеров квартала.

В данном случае трассировка уличных трубопроводов осуществляется по двум схемам:

1. Объемлющая трассировка – уличный трубопроводы опоясывают квартал со всех четырех сторон, эту схему применяют при небольшом уклоне поверхности земли и плоском рельефе местности для больших кварталов.

2. Трассировка по пониженной стороне квартала – уличные трубопроводы прокладываются лишь с пониженной стороны обслуживаемых кварталов, эту схему применяют при значительном уклоне земли при i ³ 0,007.

3. Определение расчетных расходов сточных вод.

Размеры сооружений систем водоотведения определяются по расчетным расходам, вычисление которых связано с удельным водоотведением. Удельное водоотведение бытовых вод от города – среднесуточный (за год) расход вод л/сут, отводимый от одного человека, пользующегося системой водоотведения. Оно зависит от степени благоустройства зданий, под которой подразумевается степень оборудования зданий санитарно – техническими устройствами. Чем выше степень благоустройства, тем выше удельное водоотведение. Удельное водоотведение зависит от климатических условий: в южных районах с более теплым климатом оно выше, чем в северных.

Удельное водоотведение устанавливают на основании изучения опыта работы действующих систем водоотведения. Рекомендуемое СНиП 2.04.03-85 удельное водоотведение для районов с застройкой зданиями, оборудованными внутренним водопроводом и канализацией с централизованным горячим водоснабжением, составляет 230-350 л/сут на одного жителя. В этих нормах учтены расходы бытовых вод от жилых зданий, а также расходы воды от административных зданий и коммунально-бытовых предприятий, расположенных в городе, но не учтены расходы бытовых и производственных вод от промышленных предприятий, которые нужно учитывать особо. В данном населенном пункте удельное водоотведение (норма водоотведения) составляет для 1-го района (с плотностью 160 чел/га) 280 л/чел сут, а для 2-го района (с плотностью 210 чел/га) – 320 л/чел сут.

Удельное водоотведение бытовых вод от промышленных предприятий – расход воды, л/смену, от одного работающего. Оно одинаково для предприятий всех отраслей промышленности и не зависит от климатических условий. Рекомендуемые значения удельного водоотведения приведены в табл.1 (по СНиП 2.04.01-85).

Удельное водоотведение и коэффициент часовой неравномерности водоотведения бытовых вод от промышленных предприятий приведено в таблице №5 .

Таблица №5.

Цеха	Удельное водоотведение на одного работающего, л/смену	Коэффициент часовой неравномерности
Горячие	45	2,5
Холодные	25	3

Норма водоотведения душевых сточных вод на одного работающего равна 40л/чел в горячем цеху и 60л/чел – в холодном цеху. Продолжительность пользования душем составляет 45 мин после окончания смены.

3.1. Определение расчетных расходов сточных вод от промышленных предприятий.

В производственном секторе предусматривается отвод технологических (производственных), хозяйственно-бытовых и душевых сточных вод.

Завод пищевой промышленности работает в три смены:

§ 1-я смена с 7 до 15 часов;

§ 2-я смена с 15 до 23 часов;

§ 3-я смена с 23 до 7 часов.

Общий суточный расход от предприятия составляет Qсут= 4000м³/сут. В первую и вторую смены завод работает с производительностью Q₁=Q₂=1500м³/смену, а в третью смену – с производительностью Q₃=1000м³/смену. На заводе работает 750 человек, из которых 200 человек работают в третью смену, а оставшиеся 550 человек работают в первой и второй сменах по 275 в каждой. На заводе нет горячих цехов. Душем пользуются все работающие на заводе.

Машиностроительный завод работает в две смены:

§ 1-я смена с 7 до 15 часов;

§ 2-я смена с 15 до 23часов.

Общий суточный расход составляет Qсут=2000м³/сут. Производительность завода распределена равномерно по сменам. На заводе работают 600 человек, из которых 160 человек – в горячем цеху и 440 человек – в холодном. Распределение работающих людей по сменам равномерное. Душем пользуются люди, работающие в горячем цеху.

3.1.1. Расходы производственных сточных вод от промышленных

предприятий

Часовой расход в смену определяется по формуле:

Q_час = EQ F(Qsdo4(см)*Ksdo4(ч);Tsdo4(см))

где Q_см - расход производственных сточных вод в смену;

К_ч - коэффициент часовой неравномерности, К_ч = 1;

Т_см - продолжительность смены, Т_см = 8ч;

Для завода пищевой промышленности расчетные расходы производственных сточных вод по сменам составят:

Q^1,2_час = EQ F(1500*1;8) = 187,5 м³/час

Q³_._час= EQ F(1000*1;8) = 125 м³/час.

Секундные расходы производственных сточных вод равны:

q^1,2_сек= EQ F(Qsup6(1,2)sdo5(час);3,6) = EQ F(187,5;3,6) = 52,08 л/с,

q³_сек= EQ F(Qsup4(3)час;3,6) = EQ F(125;3,6) = 34,72 л/с.

Расчетный расход производственных сточных вод в смену от машиностроительного завода равен:

Q^1,2,3_час= EQ F(1000*1;8) = 125 м³/час,

Q^1,2,3_час = EQ F(125;3,6) = 34,72 л/с.

3.1.2. Расходы хозяйственно-бытовых сточных вод от промышленных предприятий.

Расчетные расходы хозяйственно-бытовых сточных вод от промышленных предприятий определяются по формулам:

Q^хб_сут= EQ F(25Nsdo4(1)+45Nsdo4(2);1000) ;

Q^хб_см = EQ F(25Nsdo4(3)+45Nsdo4(4);1000) ;

q^хб_max._сек = EQ F(25Nsdo4(5)Ksdo4(ч1)+45Nsdo4(6)Ksdo4(ч2);Tsdo4(см)*3600) ,

где Q^хб_сут – суточный расход хозяйственно-бытовых сточных вод от

предприятия;

Q^хб_см – расход хозяйственно-бытовых сточных вод предприятия

в смену;

q^хб_max._сек – максимальный секундный расход хозяйственно-

бытовых сточных вод предприятия;

N₁ и N₂ – число работающих в сутки при удельном водоотведении

соответственно 25 и 45л/см;

N₃ и N₄ – число работающих в смену при удельном водоотведении

соответственно 25 и 45 л/см на одного работающего;

N₅и N₆–число работающих в смену с максимальным числом

работающих при удельном водоотведении соответственно 25

и 45 л/см на одного работающего;

K_ч1и K_ч2 -коэффициенты часовой неравномерности при удельном

водоотведении соответственно 25 и 45 л/см (см. табл. 1);

Т_см - продолжительность смены, ч;

Завод пищевой промышленности:

Q^хб_сут = EQ F(25*750;1000) = 18,75 м³/сут;

Q^хб_см^1,2= EQ F(25*275;1000) = 6,88 м³/смену;

Q^хб_см³ = EQ F(25*200;1000) = 5,0 м³/смену;

q^хб_max._сек. = EQ F(25*275*3;8*3600) = 0,72 л/с = 2,58 м³/ч;

Машиностроительный завод:

Q^хб_сут = EQ F(25*440+45*160;1000) = 18,2 м³/сут;

Q^хб_см^1,2 = EQ F(25*220+45*80;1000) = 9,1 м³/смену;

q^хб_max._сек = EQ F(25*220*3+45*80*2,5;8*3600) = 0,88 л/с = 3,19 м³/ч;

3.1.3. Расходы душевых сточных вод от промышленных предприятий.

Расчетные расходы душевых вод определяются по формулам:

Q^д_сут= EQ F(40Nsdo4(7)+60Nsdo4(8);1000) ,

где N₇ и N₈– число пользующихся душем при норме водоотведения

40 и 60 л/чел;

q^д_max._сек = EQ F(40Nsdo4(9)+60Nsdo4(10);45*60) ,

где N₉иN₁₀ – число принимающих душ в смену с максимальным

числом работающих при норме водоотведения 40 и 60 л/чел. Завод пищевой промышленности:

Q^д_сут = EQ F(40*750;1000) = 30 м³/сут;

q^д_{max сек}= EQ F(40*275;45*60) = 4,1л/с = 14,76 м³/ч.

Машиностроительный завод:

Q^д_сут= EQ F(60*160;1000) = 9,6 м³/сут;

q^д_{max. сек}= EQ F(60*80;45*60) = 1,77л/с = 4,8 м³/ч.

3.2. Определение расчетных расходов сточных вод от коммунально-бытового сектора.

В данном населенном пункте работают две бани и две прачечные.

3.2.1. Расходы сточных вод от бань.

Пропускная способность бани составляет 70чел/ч, продолжительность рабочего дня с 9 до 20ч.

Суточный расход сточных вод от бани определяется по формуле:

Q^б_сут = EQ F(q N T;1000) ,

где q – норма расходования воды на одного человека, q = 200л/чел;

N – пропускная способность бани, N = 70 чел/ч;

T – время работы бани, T = 11ч;

Q^б_сут = EQ F(200*70*11;1000) = 154 м³/сут.

Расход от двух бань составит: Q^б_общ = 154 2 = 308 м³/сут.

Часовой расход бани определяется как:

q^б_час = EQ F(Qsup6(б)sdo5(общ);T) ; q^б_час = EQ F(308;11) = 28 м³/час = 7,78 л/с.

3.2.2. Расходы сточных вод от прачечных.

Пропускная способность прачечной составляет 90кг сухого белья в час, продолжительность работы с 9 до 19ч.

Суточный расход сточных вод от прачечной определяется по формуле:

Q^пр_сут= EQ F(q M T;1000) ,

где q – норма расходования воды на 1кг сухого белья, q = 75л/кг;

M – пропускная способность прачечной, M = 90кг/час;

T – время работы прачечной, T= 10ч.

Q^пр_сут = EQ F(75*90*10;1000) = 67,5 м³/сут.

Расход от двух прачечных составит: Q^пр_общ = 67,5 2 = 135 м³/сут.

Часовой расход от прачечных:

q^пр_час = EQ F(Qsup4(po);T) = EQ F(135;10) = 13,5 м³/час = 3,75 л/с.

3.3. Определение расхода сточных вод от общественных предприятий.

В данном населенном пункте имеются четыре школы (по две в каждом районе), четыре больницы, три детских сада: один в первом районе и два во втором, две поликлиники.

Суточный расход сточных вод от общественного предприятия определяется по формуле:

Q^ш_сут = EQ F(q N;1000) ,

где q – норма водоотведения (литр на единицу измерения);

N – количество единиц измерения.

3.3.1. Расходы сточных вод от школ.

В первом районе работают школа №1, с общем количеством учащихся и учителей 1500 человек, и школа №2, с общим количеством учащихся и учителей 1300 человек. Во втором районе работают школы №3 и №4, с общим количеством учащихся и учителей соответственно 1600 и 1400 человек. Норма водоотведения q = 20л/чел. Время работы школ 8 – 18 часов.

Суточные расходы сточных вод от школ:

Q^ш1_сут = EQ F(20*1500;1000) = 30 м³/сут;

Q^ш2_сут = EQ F(20*1300;1000) = 26 м³/сут;

Q^ш3_сут = EQ F(20*1600;1000) = 32 м³/сут;

Q^ш4_сут = EQ F(20*1400;1000) = 28 м³/сут.

Часовые расходы сточных вод от школ:

q^ш_ч = EQ F(Qsup6(ш)sdo6(сут);T) ,

где Т – продолжительность работы школы.

q^ш1_ч= EQ F(30;10) = 3 м³/ч;

q^щ2_ч= EQ F(26;10) = 2,6м³/ч;

q^ш3_ч = EQ F(32;10) = 3,2 м³/ч;

q^ш4_ч = EQ F(28;10) = 2,8 м³/ч.

Общий суточный расход сточных вод от всех школ равен:

Q^общ_сут = 30+26+32+28 = 116 м³/сут.

Общий часовой расход сточных вод от школ равен:

q^общ_ч = EQ F(116;10) = 11,6 м³/ч.

3.3.2. Расходы сточных вод от больниц.

В первом районе данного населенного пункта находятся две больницы на 350 мест каждая, а во втором районе – две больницы на 200 и 300 мест. Больницы работают круглосуточно. Расход сточных вод в течение суток распределяется в зависимости от общего коэффициента неравномерности. Норма водоотведения составляет 250л/место

Суточный расход сточных вод от одной больницы первого района составляет:

Q¹_Б = EQ F(250*350;1000) = 87,5 м³/сут.

Общий суточный расход сточных вод от двух больниц первого района составляет:

Q^общ1_Б = 2*87,5 = 175 м³/сут.

Суточные расходы сточных вод от больниц второго района составляют:

Q ²_1Б = EQ F(250*200;1000) = 50 м³/сут.

Q²_2Б= EQ F(250*300;1000) = 75 м³/сут.

Общий суточный расход сточных вод от больниц второго района равен:

Q^общ2_Б = 50+75 = 125 м³/сут.

Общий суточный расход сточных вод от всех больниц равен:

Q^общ_Б = 175+125 = 300 м³/сут.

Часовой расход сточных вод от больниц составляет:

q^час_Б = EQ F(Qsup5(общ)sdo4(Б);T) = EQ F(330;24) = 12,5 м³/ч.

Одна из больниц имеет локальные очистные сооружения (ЛОС), производительностью 7,2 м³/сут.

3.3.3. Расходы сточных вод от детских садов.

Детский сад первого района рассчитан на общее количество детей и воспитателей 200 человек. Число детей и воспитателей в детских садах второго района равно 250 и 300 человек. Норма водоотведения составляет 20л/чел. Режим работы детских садов с 7 до 18 часов.

Суточный расход сточных вод детсада в первом районе составляет:

Q¹_д_/_с = EQ F(20*200;1000) = 4 м³/сут.

Суточные расходы сточных вод от детских садов второго района равны:

Q²_д_/_с1 = EQ F(20*250;1000) = 5 м³/сут;

Q²_д_/_с2= EQ F(20*300;1000) = 6 м³/сут.

Общий суточный расход сточных вод от детских садов второго района составляет:

Q^общ2_д_/_с = 5+6 = 11 м³/сут.

Общий суточный расход сточных вод от всех детских садов населенного пункта равен:

Q^общ_д_/_с = 4+11 = 15 м³/сут.

Часовой расход сточных вод от детских садов составляет:

q^час_д_/_с = EQ F(Qsup5(общ)sdo4(д/с);T) = EQ F(15;11) = 1,36 м³/ч.

3.3.4. Расходы сточных вод от поликлиник.

В первом районе работает поликлиника на 320 человек, а во втором районе – 345 человек. Поликлиники работают с 9 до 19 часов. Норма водоотведения составляет 15 л/чел.

Суточные расходы сточных вод от поликлиник первого и второго районов равны:

Q¹_П = EQ F(15*320;1000) = 4,8 м³/сут;

Q²_П = EQ F(15*345;1000) = 5,18 м³/сут

Общий суточный расход сточных вод от поликлиник равен:

Q^общ_П = 4.8+5,18 = 9,98 м³/сут.

Часовой расход сточных вод от поликлиник составляет:

q^час_П = EQ F(Qsup5(общ)sdo5(П);T) = EQ F(9,98;10) = 1 м³/ч.

3.4.Расчет расходов сточных вод от жилой зоны.

Для определения средних расходов сточных вод первоначально кварталы разбиваются на площади стока, в зависимости от трассировки уличной сети. Затем определяется площадь застройки и расчетное число жителей.

Для определения расходов сточных вод от жилой зоны вычисляется удельный расход сточных вод (модуль стока), т.е. расход с 1га застройки:

q_{0 =} EQ F(q p;86400) ,

где q – норма водоотведения на 1чел л/сут;

p – плотнсть населения на 1га, чел/га.

Среднесекундные расходы сточных вод определяются как:

q_{ср. сек} = q₀F,

где F- площадь квартала;

Среднесуточный расход бытовых сточных вод определяется по формуле:

Q_{ср. сут} = EQ F(q N;1000) ,

где N – число жителей в районе.

Q_ср.сут^1р-н = EQ F(280 * 17661;1000) = 4945,1

Q_ср.сут^2р-н = EQ F(320 * 26924;1000) = 8615,7.

Расчет ведем в таблице 6 «Определение средне секундных расходов сточных вод.»

Таблица 6. Определение средне секундных расходов сточных вод.
№№ кварталов	Площадь застройки	Плотность застройки	Расчетное число жителей	Модуль стока q₀	Среднесекундный расход
	F, га	р,чел/га	N_р , чел	л/с га	q_ср.сек ,л/с
1-ый район
1	1,32	160	211,2	0,52	0,68
2	1,74	160	278,4	0,52	0,90
3	1,9	160	304	0,52	0,99
4	3	160	480	0,52	1,56
5	1,7	160	272	0,52	0,88
6	2,22	160	355,2	0,52	1,15
7	1,62	160	259,2	0,52	0,84
8	1,68	160	268,8	0,52	0,87
9	2,13	160	340,8	0,52	1,10
10	2,99	160	478,4	0,52	1,55
11	1,98	160	316,8	0,52	1,03
12	1,26	160	201,6	0,52	0,65
13	1,38	160	220,8	0,52	0,72
14	1,74	160	278,4	0,52	0,90
15	1,9	160	304	0,52	0,99
16	2,99	160	478,4	0,52	1,55
18	2,13	160	340,8	0,52	1,11
19	1,65	160	264	0,52	0,86
20	1,72	160	275,2	0,52	0,89
21	2,13	160	340,8	0,52	1,10
22	3,13	160	500,8	0,52	1,62
23	2,47	160	395,2	0,52	1,28
24	2,18	160	348,8	0,52	1,13
25	1,21	160	193,6	0,52	0,63
26	1,45	160	232	0,52	0,75
27	1,65	160	264	0,52	0,86
28	2,04	160	326,4	0,52	1,06
29	1,65	160	264	0,52	0,86
30	3,53	160	564,8	0,52	1,83
31	2,04	160	326,4	0,52	1,06
32	2	160	320	0,52	1,04
33	2,28	160	364,8	0,52	1,18
34	1,95	160	312	0,52	1,01
35	1,75	160	280	0,52	0,91
36	1,86	160	297,6	0,52	0,96
37	1,35	160	216	0,52	0,70
38	1,32	160	211,2	0,52	0,68
39	2,8	160	448	0,52	1,45
40	1,5	160	240	0,52	0,78
41	3,76	160	601,6	0,52	1,95
42	1,84	160	294,4	0,52	0,95
43	2,24	160	358,4	0,52	1,16
№№ кварталов	Площадь застройки	Плотность застройки	Расчетное число жителей	Модуль стока q₀	Среднесекундный расход
	F, га	р,чел/га	N_р , чел	л/с га	q_ср.сек ,л/с
44	2,19	160	350,4	0,52	1,14
45	3,32	160	531,2	0,52	1,72
46	3,32	160	531,2	0,52	1,72
47	2,64	160	422,4	0,52	1,37
48	2	160	320	0,52	1,04
49	1,82	160	291,2	0,52	0,94
50	1,72	160	275,2	0,52	0,89
51	2,01	160	321,6	0,52	1,04
52	1,62	160	259,2	0,52	0,84
53	2,32	160	371,2	0,52	1,20
54	0,96	160	153,6	0,52	0,50
55	1,28	160	204,8	0,52	0,66
	110,38		17660,8		57,24
2-ой район
56	1,62	210	340,2	0,78	1,26
57	1,43	210	300,3	0,78	1,11
58	2,88	210	604,8	0,78	2,24
59	1,62	210	340,2	0,78	1,26
60	1,75	210	367,5	0,78	1,36
61	2,19	210	459,9	0,78	1,70
62	3,05	210	640,5	0,78	2,37
63	4,16	210	873,6	0,78	3,24
64	3,44	210	722,4	0,78	2,68
65	1,58	210	331,8	0,78	1,23
66	1,75	210	367,5	0,78	1,36
67	2,04	210	428,4	0,78	1,59
68	1,35	210	283,5	0,78	1,05
69	2,08	210	436,8	0,78	1,62
70	2,08	210	436,8	0,78	1,62
71	2,36	210	495,6	0,78	1,84
72	4,25	210	892,5	0,78	3,31
73	2,16	210	453,6	0,78	1,68
74	1,75	210	367,5	0,78	1,36
75	2,07	210	434,7	0,78	1,61
76	2,62	210	550,2	0,78	2,04
77	1,4	210	294	0,78	1,09
78	1,5	210	315	0,78	1,17
79	1,4	210	294	0,78	1,09
80	1,4	210	294	0,78	1,09
81	1,4	210	294	0,78	1,09
82	0,63	210	132,3	0,78	0,49
83	0,55	210	115,5	0,78	0,43
84	0,52	210	109,2	0,78	0,40
85	0,52	210	109,2	0,78	0,40
86	0,72	210	151,2	0,78	0,56
87	0,88	210	184,8	0,78	0,68
№№ кварталов	Площадь застройки	Плотность застройки	Расчетное число жителей	Модуль стока q₀	Среднесекундный расход
	F, га	р,чел/га	N_р , чел	л/с га	q_ср.сек ,л/с
88	0,75	210	157,5	0,78	0,58
89	3,57	210	749,7	0,78	2,78
90	1,84	210	386,4	0,78	1,43
91	1,92	210	403,2	0,78	1,49
92	1,98	210	415,8	0,78	1,54
93	1,71	210	359,1	0,78	1,33
94	1,35	210	283,5	0,78	1,05
95	1,13	210	237,3	0,78	0,88
96	3,23	210	678,3	0,78	2,51
97	3,96	210	831,6	0,78	3,08
98	0,78	210	163,8	0,78	0,61
99	0,42	210	88,2	0,78	0,33
100	1,02	210	214,2	0,78	0,79
101	0,61	210	128,1	0,78	0,47
102	1,58	210	331,8	0,78	1,23
103	1,16	210	243,6	0,78	0,90
104	0,75	210	157,5	0,78	0,58
105	0,66	210	138,6	0,78	0,51
106	1,07	210	224,7	0,78	0,83
107	1,65	210	346,5	0,78	1,28
108	1,2	210	252	0,78	0,93
109	0,61	210	128,1	0,78	0,47
110	2,31	210	485,1	0,78	1,80
111	1,69	210	354,9	0,78	1,31
112	2,5	210	525	0,78	1,94
113	2,3	210	483	0,78	1,79
114	1,21	210	254,1	0,78	0,94
115	1,21	210	254,1	0,78	0,94
116	1,35	210	283,5	0,78	1,05
117	0,51	210	107,1	0,78	0,40
118	1,44	210	302,4	0,78	1,12
119	1,94	210	407,4	0,78	1,51
120	2,2	210	462	0,78	1,71
121	1,75	210	367,5	0,78	1,36
122	2,63	210	552,3	0,78	2,05
123	3,75	210	787,5	0,78	2,92
124	1,94	210	407,4	0,78	1,51
125	2,75	210	577,5	0,78	2,14
126	2,38	210	499,8	0,78	1,85
127	2,25	210	472,5	0,78	1,75
	128,21		26924,1		99,72
	238,59		44584,9		156,96

3.5. Суммарный график поступления сточных вод из населенного пункта.

Для определения ожидаемого притока сточных вод к насосной станции необходимо определить колебания расчетного расхода по часам суток. Эти колебания необходимо орпеделить отдельно для бытовых сточных из жилой зоны, для бытовых,производственных, душевых сточных вод от промышленных предприятий, сточных вод от общественных зданийи коммунально-бытовых предприятий.

Примерное распределение среднесекундного расхода бытовых сточных вод в процентах по часам суток зависит от общего коэффициента неравномерности К_общ, который определяется по формуле Н.Ф. Федорова:

К_общ = EQ F(2,69;qsdo6(ср.сек)sup6(0,121)) = EQ F(2,69;156,96sup6(0,121)) = 1,46

где q_ср
сек - суммарный среднесекундный расход сточных вод с

населенного пункта (таблица 6)

Расчет ведется в таблице №7 «Определение притока сточных вод с населенного пункта по часам суток»

На основании таблицы №7 построим график притока сточных вод по часам суток.

Таблица 7 Определение притока сточных вод с населенного пункта по часам суток

Часы суток

Бытовые сточные воды от жилого сектора

Предприятие пищевой промышленности

Предприятие машиностроения

Поликлинника

Больницы

ЛОС

Школы

Детские сады

Бани

Прачечные

Суммарный расход

Бытовые

Душевые

Производственные

Бытовые

Душевые

Производственные

%

м³/ч р-н I

м³/ч р-н II

м³/ч

м³/ч

м³/ч

м³/ч

м³/ч

м³/ч

м³/ч

%

м³/ч

м³/ч

м³/ч

м³/ч

м³/ч

м³/ч

%

м³/ч

0-1

1,60

79,12

137,85

0,62

187,5

        0,20

0,6

0,3

        1,98

405,99

1-2

1,60

79,12

137,85

0,62

187,5

        0,20

0,6

0,3

        1,98

405,99

2-3

1,60

79,12

137,85

0,62

187,5

        0,20

0,6

0,3

        1,98

405,99

3-4

1,60

79,12

137,85

0,62

187,5

        0,20

0,6

0,3

        1,98

405,99

4-5

1,60

79,12

137,85

0,62

187,5

        0,50

1,5

0,3

        1,98

406,89

5-6

4,27

211,16

367,89

0,62

187,5

        0,50

1,5

0,3

        3,75

768,97

6-7

5,88

290,77

506,60

2,51

187,5

        3,00

9

0,3

        4,86

996,69

7-8

5,80

286,82

499,71

0,62

10

187,5

0,83

125

        5,00

15

0,3

1,364

        5,49

1127,14

8-9

6,27

310,06

540,20

0,62

187,5

0,83

125

        8,00

24

0,3

11,6

1,364

        5,85

1201,48

9-10

6,27

310,06

540,20

0,62

187,5

0,83

125

1

        10,5

31,5

0,3

11,6

1,364

28

13,5

        6,10

1251,48

10-11

6,27

310,06

540,20

0,62

187,5

0,83

125

1

        6,00

18

0,3

11,6

1,364

28

13,5

        6,03

1237,98

11-12

4,93

243,79

424,75

0,62

187,5

0,83

125

1

        9,60

28,8

0,3

11,6

1,364

28

13,5

        5,20

1067,06

12-13

4,08

201,76

351,52

0,62

187,5

0,83

125

1

        9,40

28,2

0,3

11,6

1,364

28

13,5

        4,63

951,19

13-14

5,68

280,88

489,37

0,62

187,5

0,83

125

1

        6,00

18

0,3

11,6

1,364

28

13,5

        5,64

1157,97

14-15

5,92

292,75

510,05

2,51

187,5

3,29

125

1

        5,00

15

0,3

11,6

1,364

28

13,5

        5,81

1191,86

15-16

5,92

292,75

510,05

0,46

10

125

0,83

4,8

125

1

        8,00

24

0,3

11,6

1,364

28

13,5

        5,60

1148,65

16-17

5,70

281,87

491,09

0,46

125

0,83

125

1

        5,50

16,5

0,3

11,6

1,364

28

13,5

        5,34

1096,52

17-18

5,68

280,88

489,37

0,46

125

0,83

125

1

        5,00

15

0,3

11,6

1,364

28

13,5

        5,32

1092,31

18-19

4,75

234,89

409,25

0,46

125

0,83

125

1

        5,00

15

0,3

28

13,5

        4,64

953,23

19-20

4,55

225,00

392,01

0,46

125

0,83

125

        5,00

15

0,3

28

        4,44

911,61

20-21

4,23

209,18

364,44

0,46

125

0,83

125

        3,70

11,1

0,3

        4,07

836,31

21-22

2,60

128,57

224,01

0,46

125

0,83

125

        2,00

6

0,3

        2,97

610,17

22-23

1,60

79,12

137,85

1,84

125

3,29

125

        1,00

3

0,3

        2,32

475,40

23-24

1,60

79,12

137,85

0,62

10

187,5

4,8

        0,50

1,5

0,3

        2,05

421,69

100,00

4945,10

8615,70

18,76

30

4000

18,2

9,6

2000

10

         100

300

7,2

116

15

308

135

         100

20528,6

Рис.1 Приток сточных вод по часам суток

4. Гидравлический расчет канализационной сети.

          4.1. Определение расходов для расчетных участков сети.

Расчетным участком сети называют канализационную линию между двумя колодцами, в которой расчетный расход может быть условно принят постоянным.

Для определения расчетного расхода первоначально необходимо установить расходы, поступающие в расчетный участок сети:

1)   попутный – расход, непосредственно попадающий в расчетный участок;

2)   транзитный – расход, учтенный ранее расчетного участка;

3)   боковой – расход, попадающий в начало расчетного участка с кварталов, не примыкающих к участку;

4)   сосредоточенный – расход от промышленного предприятия, общественных объектов и хозяйственно-бытовых предприятий.

Попутный расход переменный, и возрастает от нуля до некоторого конечного значения, но для простоты подсчетов его принимают постоянным по всей длине участка. Попутный расход принимают равным произведению модуля стока q₀ на площадь квартала F, тяготеющего к рассматриваемому участку сети.

Боковой транзитный и сосредоточенный расход для данного участка не изменяется. Определение боковых и транзитных расходов сводится к определению попутных расходов к вышележащим линиям.

Расчет коллектора производится на пропуск максимально секундного расхода:

q_{макс сек}= q_ср
сек К_общ,

где К_общ – общий коэффициент неравномерности, (таблица 3.4 /2/).

Расчет ведем в таблице 8. «Определение максимального секундного расхода сточных вод».

Таблица 8 Определение максимального секундного расхода сточных вод

Участки

№№кварталов

Площадь стока

Модуль стока,л/с га

Средний       расход      с квартала,л/с

Кобщ

              Расход, л/с

Расчетный расход,л/с

по жилому сектору

сосредоточенный

по пути

боковые

по пути

боковые

по пути

боковой

транзит

общий

местные

транзит

1-2

1а

0,33

0,52

0,172

0,172

2,5

0,430

0,430

2-3

2а

1б,1в,1г,2г

0,435

1,425

0,52

0,226

0,741

0,172

1,139

2,5

2,848

2,848

3-4

3а

2б,2в,3г

0,475

1,345

0,52

0,247

0,699

1,139

2,086

2,5

5,214

5,214

4-5

4а

3б,3в,4г

0,75

1,7

0,52

0,390

0,884

2,086

3,360

2,5

8,399

8,399

5-6

5а

4б,4в,5г

0,425

1,925

0,52

0,221

1,001

3,360

4,582

2,5

11,454

11,454

6-7

6а

5б,5в,6г

0,555

1,405

0,52

0,289

0,731

4,582

5,601

2,453

13,739

13,739

7-8

7а

6б,6в,7г

0,405

1,515

0,52

0,211

0,788

5,601

6,599

2,373

15,660

15,660

8-9

7б

0,405

0,52

0,211

0,000

6,599

6,810

2,356

16,044

16,044

9-10

8а

7в

0,84

0,405

0,52

0,437

0,211

6,810

7,457

2,304

17,181

17,181

10-11

19а

8б,9,10,11,12

0,825

9,2

0,52

0,429

4,784

7,457

12,670

2,047

25,936

8,318

34,254

11-12

20а

19б,13,14,

0,86

16,791

0,52

0,447

8,731

12,670

21,849

1,888

41,250

28,141

8,318

77,709

15,16,18,23,

21,849

21,849

24,22а,22е,

21,849

21,849

12-13

29а

20б,21,22б,

0,825

3,512

0,52

0,429

1,826

21,849

24,104

1,872

45,122

36,459

81,581

13-14

30а

29б,28,22в,27

1,765

8,74

0,52

0,918

4,545

24,104

29,566

1,835

54,254

27,285

36,459

117,998

22г,22д,26,25

29,566

29,566

14-15

53а

30б,31,32,33,

1,16

30,645

0,52

0,603

15,935

29,566

46,105

1,725

79,531

2,654

63,744

145,929

34,35,36,37

46,105

46,105

38,39,40,41

46,105

46,105

42,43,44

46,105

46,105

15-16

54а

53б,52,51,50,

0,48

21,33

0,78

0,374

11,549

46,105

58,028

1,684

97,720

0,833

66,398

164,951

49,48,47,46,

58,028

58,028

45,64а

58,028

58,028

16-17

55а

54б,56

0,64

2,1

0,78

0,499

1,638

58,028

60,166

1,68

101,078

67,231

168,309

17-18

79а

55б,57,58,59,

0,7

34,57

0,78

0,546

26,965

60,166

87,676

1,625

142,474

1,048

67,231

210,753

60,61,62,63

87,676

87,676

Участки

№№кварталов

Площадь стока

Модуль стока,л/с га

Средний       расход      с квартала,л/с

Кобщ

              Расход, л/с

Расчетный расход,л/с

по жилому сектору

сосредоточенный

по пути

боковые

по пути

боковые

по пути

боковой

транзит

общий

местные

транзит

65,64б,66,67

87,676

87,676

68,72а,73

0,000

74,75а,76а

87,676

87,676

18-19

79б,77

2,1

0,78

1,638

87,676

89,314

1,622

144,868

1,458

68,279

214,605

19-20

80а

80б,78,81,82,

0,7

12,63

0,78

0,546

9,851

89,314

99,712

1,6

159,539

1,875

69,737

231,151

83,84,85,86,

99,712

99,712

87а,71а,72б

0,000

75б,76б

99,712

99,712

20-21

101а

101б,99,98,94

0,305

25,13

0,78

0,238

19,601

99,712

119,551

1,595

190,684

6,311

71,612

268,607

97а,97б,97е

119,551

119,551

96а,95,93,92

119,551

119,551

87б,71б,88,89

119,551

119,551

90,91,70,69

119,551

119,551

21-22

102а

102б,100

0,79

1,81

0,78

0,616

1,412

119,551

121,579

1,595

193,918

77,923

271,841

22-23

103а

103б,104

0,58

1,33

0,78

0,452

1,037

121,579

123,069

1,594

196,171

77,923

274,094

23-24

106а

106б,105

0,535

1,195

0,78

0,417

0,932

123,069

124,418

1,594

198,322

77,923

276,245

24-25

107а

107б,108,110,

0,825

30,535

0,78

0,644

23,817

124,418

148,879

1,588

236,420

0,889

77,923

315,232

111,97в,97г,

148,879

148,879

96б,113,114

148,879

148,879

115,116,117,

148,879

148,879

118,119.120,

148,879

148,879

121,122,112

148,879

148,879

97д,123а

148,879

148,879

25-26

109

0,61

0,78

0,476

148,879

149,355

1,588

237,1752

78,812

315,987

26-ГКНС

125,124,123б

11,195

0,78

8,732

149,355

158,087

1,585

250,5676

39,7

78,812

369,080

126,127

15,61

223,143

238,753

4.2. Определение начальной глубины заложения коллектора.

При проектировании водотводящей сети важнейшим требованием является обеспечение минимума приведенных затрат. Исследованиями и опытом эксплуатации установлено, что основное влияние на величину приведенных затрат оказывают капитальные вложения. Поэтому при проектировании следует стремиться к минимальной стоимости строительства, которая в значительной степени зависит от глубины укладки трубопровода. Очень важно установить минимальную глубину, на которой технически, экономически и экологически целесообразно по местным условиям прокладывать канализационную сеть.

Минимальную глубину заложения трубопроводов необходимо назначать исходя из следующих условий:

·         исключение промерзания труб;

·         исключение разрушения труб под действием внешних нагрузок;

·         обеспечение присоединения к трубопроводам внутриквартальных сетей и боковых веток.

Минимальную глубину заложения трубопроводов рекомендуется определять на основании опыта эксплуатации действующих трубопроводов в данной местности. При отсутствии данных по опыту эксплуатации минимальная глубина может приниматься равной

h_min = h_пр – a,

где h_пр– глубина промерзания грунта;

        а – величина, зависящая от диаметра трубопровода,значения

               которой рекомендуется принимать равными: 0,3м – при

               диаметре трубопровода до 500мм и 0,5м – при большем диаметре.

В целях исключения разрушения труб возможными внешними нагрузками глубина заложения трубопроводов должна быть не меньше 0,7м до верха трубопровода. Следовательно, минимальная глубина трубопровода до лотка равна

h_min = 0,7 + d,

где d – диаметр трубы, м.

При присоединении внутриквартальной сети к внешней водоотводящей минимальная глубина заложения лотка трубопровода в диктующей точке должна быть не меньше определенной по формуле:

H = h_min + i(L + l ) + z₁ – z₂ + D                                                                    где h_min – минимальная глубина заложения трубопровода, h_min= 1,1м

        i    – минимальный уклон трубопровода внутриквартальной сети,

                i = 0,007;

     L     – длина дворовой или внутриквартальной канализационной

                линии от смотрового колодца уличной сети до наиболее                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                    удаленного колодца, L = 115м;

     l     – длина соединительной линии, l = 7м;

      z₁,z₂ –отметки поверхности земли у колодца уличной сети и                                     наиболее удаленного колодца внутриквартальной или дворовой

                сети, z₁ = 62,6м, z₂ = 62,7 м;



            D- перепад между лотками дворовой и уличной сети, D = 0,05м.

Н = 1,1 + 0,007(115 + 7) + 62,6 – 62,7 + 0,05 = 1,9 м

Уровень залегания грунтовых вод находится на глубине 7,2 м от поверхности земли.

4.3.Гидравлический расчет самотечных трубопроводов.

Расчет самотечных трубопроводов заключается в определении диаметра трубопровода, уклона и параметров его работы: наполнения и скорости. Предварительно определяется расход вод, который является исходным для расчета.

Движение сточной жидкости в коллекторе изменяется по часам суток и увеличивается от боковых присоединений, поэтому движение жидкости в трубе считается неравномерным и неустановившимся. Но в целях упрощения гидравлических расчетов водоотводящих сетей движение воды в них условно принимается установившимся и равномерным.

При расчете главного коллектора необходимо учитывать следующие условия:

·         чтобы избежать частого засорения труб наименьшие диаметры для трубопроводов уличной сети принимаются 200мм, а для внутриквартальной – 150мм;

·         наименьший уклон для диаметров 200мм равен 0,007, для диаметров 150мм – 0,008;

·         расчетное наибольшее наполнение в трубах принимается в зависимости от диаметра:

d = 150 – 300 мм - EQ F(h;d) = 0,6

d = 350 – 400 мм - EQ F(h;d)   = 0,7

d = 500 – 900 мм - EQ F(h;d)   = 0,75

d > 900 мм           - EQ F(h;d) = 0,8

·         наполнение в трубах должно быть не менее 0,5

·         минимальные скорости течения принимаются:

d = 150 – 200 мм – v = 0,7 м/с

d = 300 – 400 мм – v = 0,8 м/с

d = 450 – 500 мм – v = 0,9 м/с

d = 600 – 800 мм – v = 1,0 м/с

d = 900 – 1200мм – v = 1,15 м/с

·         максимальная скорость движения сточной жидкости составляет в металлических трубах 8 м/с, в неиеталлических – 4 м/с;

·         соединения труб одного диаметра производится по уровням воды, а труб разного диаметра – по шелыгам.

На начальных участках сети с диаметрами 150 и 200 мм, в следствие малых расходов наполнение и скорость получаются меньше допустимых. Такие участки считаются безрасчетными (при расходе до 6,5 л/с).

При гидравлическом расчете стремятся, чтобы скорости течения воды по длине коллектора постепенно возрастали.

Гидравлический расчет главного коллектора сведен в таблицу 9. По данным таблицы 5 строится профиль главного коллектора.

Таблица 9. Гидравлический расчет главного коллектора

№№ участков

Длина участка     L,м

Диаметр    Ду, мм

Уклон трубопровода Iтр

Расход    Q, л/с

Скорость V,м/с

Наполнение, м

Потери напора    h, м

Отметки

Глубина заложения трубы, м

Уклон земли      Iз

земли

уровня воды

шелыги

лотка

h/d

h

Н

К

Н

К

Н

К

Н

К

Н

К

1-2

100

200

0,007

0,43

0,7

62,6

62,3

60,9

60,2

60,7

60

1,9

2,3

0,003

2-3

170

200

0,007

2,85

1,19

62,3

61,7

60,2

59,01

60

58,81

2,3

2,89

0,003529

3-4

185

200

0,007

5,21

1,295

61,7

61,2

59,01

57,72

58,82

57,52

2,88

3,68

0,002703

4-5

275

200

0,005

8,40

0,69

0,5

0,1

1,375

61,2

59,7

57,62

55,97

57,72

56,07

57,52

55,87

3,68

3,83

0,005455

5-6

165

200

0,005

11,45

0,7

0,51

0,102

0,825

59,7

58,7

55,97

55,14

56,07

55,24

55,87

55,04

3,83

3,66

0,006061

6-7

220

200

0,005

13,74

0,73

0,68

0,116

1,1

58,7

57,5

55,14

54,04

52,22

54,12

55,02

53,92

3,68

3,58

0,005455

7-8

185

200

0,006

15,66

0,8

0,59

0,118

1,11

57,5

56,2

54,04

52,93

54,12

53,01

53,92

52,81

3,58

3,39

0,007027

8-9

140

200

0,006

16,04

0,81

0,6

0,12

0,84

56,2

55,5

52,93

52,09

53,01

52,17

52,81

51,97

3,39

3,53

0,005

9-10

140

200

0,007

17,18

0,89

0,6

0,12

0,98

55,5

55,2

52,09

51,11

52,17

51,19

51,97

50,99

3,53

4,21

0,002143

10-11

140

300

0,0045

34,25

0,89

0,54

0,162

0,63

55,2

55

51,05

50,42

51,19

50,56

50,89

50,26

4,31

4,74

0,001429

11-12

140

400

0,003

77,71

0,93

0,63

0,252

0,42

55

54,6

50,41

49,99

50,56

50,14

50,16

49,74

4,84

4,86

0,002857

12-13

140

400

0,003

81,58

0,94

0,65

0,26

0,42

54,6

54,2

49,99

49,57

50,13

49,71

49,73

49,31

4,87

4,89

0,002857

13-14

280

500

0,0035

118,00

1,09

0,54

0,27

0,98

54,2

54,1

49,48

48,5

49,71

48,73

49,21

47,23

4,99

6,87

0,000357

14-15

165

500

0,003

145,98

1,09

0,65

0,325

0,495

54,1

53

48,5

48,01

48,68

48,18

48,18

47,68

5,92

5,32

0,006667

15-16

80

500

0,003

164,93

1,11

0,71

0,355

0,24

53

51,9

48,01

47,77

48,16

47,92

47,66

47,42

5,34

4,48

0,01375

16-17

100

500

0,003

168,31

1,11

0,72

0,36

0,3

51,9

51,1

47,77

47,47

47,91

47,61

47,41

47,11

4,49

3,99

0,008

17-18

100

600

0,0025

210,75

1,11

0,69

0,414

0,25

51,1

51,5

47,42

47,17

47,61

47,36

47,01

46,76

4,09

4,74

-0,004

18-19

100

600

0,0025

214,61

1,12

0,64

0,384

0,25

51,5

52,1

47,17

46,92

47,39

47,14

46,79

46,54

4,71

5,56

-0,006

19-20

100

600

0,0025

231,15

1,13

0,68

0,408

0,25

52,1

52,4

46,92

46,67

47,11

46,86

46,51

46,26

5,59

6,14

-0,003

20-21

60

700

0,0025

268,61

1,18

0,56

0,392

0,15

52,4

52,5

46,55

46,4

46,86

46,71

46,16

46,01

6,24

6,49

-0,001667

21-22

115

700

0,0025

271,84

1,19

0,57

0,399

0,288

52,5

52,8

46,4

46,11

46,7

46,42

46

45,72

6,5

7,08

-0,002609

РНС

22-23

95

700

0,0025

274,09

1,19

0,58

0,406

0,238

52,8

51

51,81

51,57

52,27

51,86

51,4

51,16

1,4

-0,16

0,018947

23-24

90

700

0,0025

276,25

1,19

0,58

0,406

0,225

51

53,3

51,57

51,35

51,86

51,64

51,16

50,94

0,29

2,36

-0,025556

24-25

125

700

0,0025

315,23

1,22

0,63

0,441

0,313

53,3

53,4

51,35

51,04

51,61

51,3

50,91

50,6

2,39

2,8

-0,0008

25-26

360

700

0,0025

315,99

1,23

0,63

0,441

0,9

53,4

54,2

51,94

50,14

51,3

50,4

50,6

49,67

2,8

4,5

-0,002222

26-ГКНС

675

700

0,0025

369,08

1,27

0,71

0,497

1,69

54,2

53,5

50,14

48,45

50,34

48,65

49,64

47,95

4,56

5,55

0,001037

5. Расчет главной канализационной насосной станции.

Канализационные насосные станции предназначены для перекачки хозяйственно-бытовых и близких к ним по составу производственных сточных вод города, имеющих нейтральную и слабощелочную реакцию, по напорным трубопроводам на очистные сооружения. Станция запроектирована с автоматическим управлением работой насосных агрегатов и вспомогательных механизмов.

Принимаем конструкцию канализационной насосной станции камерного типа. Насосная станция имеет подземную часть круглой в плане формы и прямоугольную надземную часть.

Подземная часть разделена на два отсека глухой водонепроницаемой перегородкой: в одном отсеке расположен приемный резервуар и грабельное помещение, в другом – машинный зал.

В машинном зале расположены основные фекальные насосы с электродвигателями для уплотнения сальников и необходимая арматура; в грабельном -решетки механизированные и с ручной очисткой.

В надземной части расположены щиты управления двигателями, приборы автоматики, вентиляционно-отопительное оборудование, служебное помещение, санузел, душевая, монтажные площадки и грузоподъемные устройства.

5.1. Расчет производительности насосов.

В качестве расчетной производительности насосов принимаем максимальный часовой приток сточных вод в сутки. Число работающих насосов принимаем равным 2. Тогда производительность каждого насоса будет равна:

Q_н= EQ F(Qsdo6(max час);n) =м³/ч

5.2. Определение рабочего напора насоса.

Полный рабочий напор определяется для режима часа наибольшего притока воды, то есть когда насосная станция должна подавать рабочий напор насоса:

H_н=H_р+h_в+h_н+h_изл,

где H_р–геометрическая высота подъема, м;

      h_в- потери напора на всасывающей линии, h_в =0,5м;

      h_н - потери напора в нагнетательной линии, м;

      h_изл– запас на излив, h_изл=1 м;

Геометрическая высота подъема определяется по формуле:

H_р= D Z_ос– ( D Z_лот -1)+3,

гдеD Z_о_с–отметка очистных сооружений, D Z_ос=57 м

        D Z_лот -отметка лотка трубы, D Z_лот=48,52 м

H_р= 57– (48,52-1)+3=12,48

Потери напора в нагнетательной линии определяются по формуле:

h_н =1,1 h_дл+ h_нк

где h_нк – потери напора в напорных коммуникациях, h_нк = 2м;

      h_дл- потери напора по длине нагнетательного трубопровода,

      h_н = EQ F(1000 i L;1000) ,

где L - длина напорного трубопровода от насосной станции очистных

              сооружений, L=50м, так как насосная станция находится на

              территории очистных сооружений.

Нагнетательную линию проектируем в 2 нитки. На каждую нитку приходится расход:

Q_н =641,5 м³/ч = 178,2 л/ сек.

Для напорного трубопровода принимаем чугунные трубы, рекомендованная скорость потока в трубе – 1-1,5 м/сек.

По таблице Шевелева принимаем:

d = 400 мм,     V= 1,33 м/с,       1000 i = 5,97

Тогда h_дл =

h_н =1,1*1,3+2=2,33 м

H_н=12,48+0,5+2,33+1 =16,31 м

5.3. Определение числа и марки насосов. Их размещение.

По каталогу канализационных насосов подбираем насос по напору H_н= 16,31 м и Q_н= 641,5 м³/ч типа СД 800/32б с электродвигателем 4А315М6. Кроме двух рабочих насосов предусматриваем два резервных насоса. Всего в здании насосной станции размещается четыре насоса.

Размер подземной части станции принимаем 10,5 м, а наземной части –12х12 м.

Насос и электродвигатель монтируются на общей плите, входящей в объем поставки завода-изготовителя. Насосы   установлены плод заливом.

Работа насосов автоматизирована в зависимости от уровней воды в приемном резервуаре.

На напорных трубопроводах предусмотрены обратные клапаны. Задвижки на всасывающихся и напорных трубопроводах приняты с ручным управлением. Автоматическое включение агрегатов осуществляется при открытых задвижках на всех трубопроводах. Закрываются задвижки только на время проведения ремонтных работ.

При не включении или аварийной остановке любого рабочего насоса, а также при аварийном уровне сточной жидкости в приемном резервуаре включается резервный насос.

Диаметры всасывающихся и напорных трубопроводах приняты в зависимости от производительности насосов и допустимых скоростей движения сточных вод: во всасывающих трубопроводах от 0,7 до 1,5 м/с, в напорных трубопроводах от 0,1 до 2,5 м/с (согласно СниП 2-Г-6 п.4,35)

На насосной станции предусмотрено два напорных трубопровода.

Для взмучивания осадка в приемном резервуаре и опорожнения напорного трубопровода предусмотрены ответвления от него трубами, диаметром 50мм. Включение в работу трубопровода взмучивания производится задвижкой с ручным управлением.

Разбавление отбросов в дробилке и смыв их с лотка осуществляется сточной водой, подаваемой по трубе диаметром 25 мм, подключенной к напорной к напорному трубопроводу станции. Управление подачей воды к дробилке производится вентилем вручную.

В целях уменьшения износа валов основных насосов предусмотрено гидравлическое уплотнение сальников водопроводной водой под давлением, немного превышением добавления, развиваемое насосами. Для обеспечения санитарного разрыва струи водопроводной воды, подаваемой в сальники насосов, установлен бак и два вихревых насоса (один из них резервный).

Устанавливаются вихревые насосы марки 1В-0,9м со следующими характеристиками:

·         ³/ч;

·         12,5-35м;

·

·

·

Работа фекальных насосов сблокирована с работой насосов для уплотнения сальников. Для удаления воды от мытья полов и аварийных промывов предусмотрен сборный лоток и приямок.

Откачка воды из приямка осуществляется основными насосами по трубе диаметром 25 мм, присоединенной к всасывающим патрубкам насосов.

5.4. Другие сведения по канализационной насосной станции.

Внутренний водопровод и канализация.

Вода для хозяйственно-питьевых и производственных нужд подается по одному вводу, диаметром 50 мм, и подводится к санитарным приборам, поливным кранам и баку разрыва струи.

Сток от санитарных приборов сбрасывается в резервуар насосной станции.

Подъемно-транспортное оборудование

Для монтажа и ремонта оборудования в грабельном и машинном помещениях предусмотрены ручные передвижные червячные тали грузоподъемностью 1 тонну.

Вентиляция

Основными санитарно-гигиеническими вредностями являются:

§

§

В грабельном отделении для борьбы с вредностями предусматривается приточная вентиляция с подогревом воздуха и вытяжная вентиляция с отсосами от канала решеток и от дробилки. Подача приточного воздуха осуществляется: в рабочую зону помещения решеток в размере 1/3 общего количества и 2/3 в рабочую зону помещения на отметке 0,00.

В машинном зале воздухообъем определен из условий ассимиляции тепловыделений в летний период. Приточный воздух подается в рабочую зону машинного зала, удаление воздуха естественное, через дефлекторы.



5.5. Расчет совместной работы насосов и водоводов.

Характеристика насоса СД800/32б представлена на рис. 2. характеристики H-Q и H-2Q исправляются на величину потерь во всасывающем трубопроводе:

h_вс= S_в* Q²_н,

где S_в – сопротивление на всасывающей линии

S_в = EQ F(hsdo5(в);Qsup5(2)sdo5(н)) = EQ F(0,5;641,5sup5(2)) =0,0000012

Расчет величин потерь проводится в таблице №10. Полученные значения h_всвычитаются из ординат кривых H-Q и H-2Q и получаем исправленные характеристики насоса с учетом потерь.

Напорная характеристика водоводов h_вод-Q и h_вод-2Q строится по формуле:

h_вод= H_г+ h_н,

где H_г– геодезическая высота подъема H_г=12,48 м

      h_н – потери напора в нагнетательной линии,

      h_н=S_н * Q²_вод

             S_н= EQ F(1,1hsdo5(дл) + hsdo5(нк);Qsup5(2)sdo5(вод)) = EQ F( 1,1*1,13+2;641,5sup5(2)) =0,0000079

Расчет для построения напорной характеристики водовода ведется в таблице №11

Таблица №10

Q_н , м³/ч

2Q_н , м³/ч

Q_н² , м³/ч

S_в

h_вс , м

100

200

10000

0,0000012

0,012

200

400

40000

0,0000012

0,048

300

600

90000

0,0000012

0,108

400

800

160000

0,0000012

0,192

500

1000

250000

0,0000012

0,3

600

1200

360000

0,0000012

0,432

641,5

1283

411522,3

0,0000012

0,494

700

1400

490000

0,0000012

0,507

800

1600

640000

0,0000012

0,588

1000

2000

10⁶

0,0000012

1,2

Таблица №11

Q_вод, м³/ч

2Q_вод, м³/ч

Q ²вод, м³/ч

S_н

H_г

h_вод= H_г+ S_н Q ²вод, м

100

200

10000

0,0000079

12,48

12,56

200

400

40000

0,0000079

12,48

12,8

300

600

90000

0,0000079

12,48

13,19

400

800

160000

0,0000079

12,48

13,74

500

1000

250000

0,0000079

12,48

14,46

600

1200

360000

0,0000079

12,48

15,32

641,5

1283

411522,3

0,0000079

12,48

15,73

700

1400

490000

0,0000079

12,48

16,35

800

1600

640000

0,0000079

12,48

17,54

1000

2000

10⁶

0,0000079

12,48

20,38

По результатам таблицы №11 строим напорные характеристики водоводов h_вод-Q и h_вод-2Q (рис.2)

С характеристик на рис.2 снимаем значения расходов насосов.

При работе одного насоса на два трубопровода Q_1н2в=895 м³/сек =4,4%.

При работе двух насосов на два трубопровода Q_2н2в =1380м³/сек=6,3%

Определение объема приемного резервуара.

Приемный резервуар находим для сглаживания неравномерности поступления сточных вод. Объем приемного резервуара определяется графиком поступления сточных вод в него и графиком работы насосов. Расчет ведем в таблице №12.

Режим работы насосов выбирается так, чтобы объем приемного резервуара был наименьшим.

Минимальный объем приемного резервуара должен составлять не менее 5-ти минутной работы одного насоса, то есть:

W_min= EQ F(5 Qsdo5(1н);60) = EQ F(5 * 4,4;60) =0,37%   от Q_сут= 20528,6 м^3/сут, что составляет 75 м³

W_рез= EQ F(макс% * Qsdo5(сут);100%) = EQ F(0,38% *20528,6;100%) =78м³

Приемный резервуар находится в подземной части главной канализационной насосной станции, имеющей размер D=10,5м

Площадь приемного резервуара равна:

F_рез== =43,3 м²

Принимаем высоту резервуара h =1,8 м, тогда объем резервуара равен:

W = F_резh = 43,3*1,8 = 78м³

Дно приемного резервуара имеет уклон i= 0,1 к иловому приямку, в котором расположены всасывающие воронки насосов.

Таблица №12 Приток. откачка и наличие воды в резервуаре.

Часы суток

Часовой приток, %

Часовая откачка, %

поступление в %

Остаток %

Число и время работы насосов

в резервуар

из резервуара

0-1

1,98

2,05

-

0,07

0,28

1н 28мин

1-2

1,98

2,05

-

0,07

0,21

1н 28мин

2-3

1,98

2,05

-

0,07

0,14

1н 28мин

3-4

1,98

2,05

-

0,07

0,07

1н 28мин

4-5

1,98

2,05

-

0,07

0

1н 28мин

5-6

3,75

3,75

0

0

0

1н 51мин

6-7

4,86

4,72

0,14

-

0,14

2н 45мин

7-8

5,49

5,36

0,13

-

0,27

2н 51мин

8-9

5,85

5,78

0,07

-

0,34

2н 55мин

9-10

6,09

6,3

-

0,21

0,13

2н 1 час

10-11

6,03

5,88

0,15

-

0,28

2н 56мин

11-12

5,2

5,25

-

0,05

0,23

2н 50мин

12-13

4,63

4,48

0,15

-

0,38

2н 43мин

13-14

5,64

5,82

-

0,18

0,2

2н 55мин

14-15

5,8

5,78

0,02

-

0,22

2н 55мин

15-16

5,6

5,78

-

0,18

0,04

2н 55мин

16-17

5,34

5,25

0,09

-

0,13

2н 50мин

17-18

5,32

5,25

0,07

-

0,2

2н 50мин

18-19

4,64

4,74

-

0,1

0,1

1н 45мин

19-20

4,44

4,4

0,04

-

0,14

1н 1 час

20-21

4,07

4,03

0,04

-

0,18

1н 55мин

22-23

2,32

2,2

0,12

-

0,34

1н 30мин

23-24

2,06

2,05

0,01

0

0,35

1н 28мин

S

100

100

6. Расчет необходимой степени очистки сточных вод.

Сточные воды, поступающие в водоем должны иметь определенное качество, обеспечивающее санитарную безоопасность и защиту водоема от вредных воздействий сточных вод.

Для расчета необходимой степени очистки сточных вод определяют концентрацию загрязнений по ряду показателей :

·         взвешенным веществам

·         БПК

·         содержанию азота, фосфора, по нефтепродуктам.

В данном проекте расчеты будем проводить по двум показатклям: взвешенным веществам и БПК.

Концентрацию загрязнений бытовых сточных вод определяют по формуле:    С_б = EQ F(a *1000;q) ,

           где   a – количество загрязнений бытовых сточных вод на одного

                  жителя (табл. 25, /1/ )

                   q – норма водоотведения на одного человека, л/сут.

Концентрации загрязнений бытовых и производственных сточных сточных вод приведены в таблицах 13 и 14.

Таблица 13. Концентрация загрязнения бытовых сточных вод.

№№ п/п

Показатель

Количество загрязнений

а, г/чел сут

Концентрация загрязнений С_б,мг/л

1-ый район

q = 280л/сут чел

2-ой район

q = 320 л/сут чел

1

Взвешенные вещества

65

232,1

203,1

2

БПК

75

267,8

234,4

Таблица 14. Концентрация загрязнения производственных сточных вод.

Показатели

Предприятия

Машино-строительный завод

Предприятие пищевой промышленности

Баня

Прачечная

Взвешенные вещества

120

500

450

400

БПК

150

250

300

350

На очистные сооружения вода поступает в виде смеси бытовых и производственных сточных вод. Значения концентрации загрязнения смеси сточных вод по БПК и взвешенным веществам представлены в таблице 11.

Концентрация смеси определяется по формуле:

С_см =

С_б(Q_б+Q_шк+Q_пол+Q_бол+Q_д_/_с)+С_прQ_пр+С_банQ_бан+С_машQ_маш+С_пищQ_пищ

______________________________________________________________________

С_б(Q_б+Q_шк+Q_пол+Q_бол+Q_д_/_с)+С_прQ_пр+С_банQ_бан+С_машQ_маш+С_пищQ_пищ

Таблица 15. Концентрация загрязнения смеси сточных вод по БПК и взвешенным веществам.

Показатели

Бытовые стоки

Машинострои-

тельный завод

Завод пищевой

промышлен-ности

Баня

Прачечная

С_см,

_мг_/_л

1-район

2- район

Q,

м³/сут

С,

мг/л

Q,

м³/сут

С,

мг/л

Q,

м³/сут

С,

мг/л

Q,

м³/сут

С,

мг/л

Q,

м³/сут

С,

мг/л

Q,

м³/сут

С,

мг/л

Взвешенныевещества

5184,9

232,1

8816,9

203,1

4027,8

120

2048,8

500

308

500

135

480

230

БПК

267,8

234,4

150

250

300

370

229,7

6.1. Определение эквивалентного и приведенного числа жителей.

Nⁱ_экв = EQ F(Qsdo6(1) Csdo6(1);asdo6(1)) _,

гдеNⁱ_экв– эквивалентное число жителей,

Q_i– расход сточных вод от предприятий, м³/сут,

    С_i– концентрация загрязнений по взвешенным веществам и БПК, мг/л,

     a_i– норма загрязнений по данному показателю,мг/л.

Эквивалентное число жителей по взвешенным веществам:

N^вв_экв = EQ F(4027,8 *120+2048,8 *500+308 * 500+135 * 480;65) = 26562 чел,

N^БПК_экв= EQ F(4027,8 * 150+2048,8 * 250+ 308 * 300+ 135 * 370;75) = 16783 чел.

Приведенное число жителей определяется как:

Ni_прив = Nⁱ_экв + N_ж,

           где N_ж – число жителей в населенном пункте, N_ж = 44585чел.

N^вв_прив = 26562 + 44585 = 71147чел;

N^БПК_прив = 16783 + 44585 = 61368чел.

6.2. Разбавление сточных вод.

Коэффициент смешения сточных вод с рекой находят по формуле:

g=

1 – е^-^a  EQ R(3;1sdo5(ф))

-------------------------------------------------------------------------

1 + EQ F(Qsdo5(p);qsdo5(с.в.)) * EQ R(3;1sdo5(ф))

где e – основание натурального логарифма;

      l_ф_– длина реки по форватеру от места сброса сточных вод

             до водозабора, l_ф = 8,1км;

       Q_р – расход реки, Q_р = 1 м³/с;

       q_с.в – расход сточных вод, q _св= EQ F(qsdo5(max час);3600) ,

       q_св = EQ F(1250,94;3600) = 0,35м³/с;

       a –коэффициент, учитывающий гидравлический фактор смешения, который определяется по формуле:

a = jx EQ R(3;f(E;qsdo5(с.в.)))

где   j – коэффициент извилистости реки, j = EQ F(lsdo5(ф);lsdo5(п)) = =1,35

      x–коэффициент сопротивления, учитывающий тип водовыпуска

             сточных вод, x= 1,5 для берегового выпуска;

        Е – коэффициент турбулентности,

Е = EQ F(Vsdo6(ср) Hsdo6(ср);200) ,

где V_ср – средняя скорость воды в реке, V_ср = 0,2м/с;

      H_ср – средняя глубина реки,

Н_ср = EQ F(3Qsdo6(р);2Vsdo6(ср) B) ,

где В – ширина реки в створе очистных сооружений при минимальном

           горизонте, В=15м;

Н_ср = EQ F(3 1;2 0,2 15) = 0,5м;

Е = = 0,0005;

a= = 0,22

  g = = 0,954.

6.3. Необходимая степень очистки сточных вод по взвешенным веществам.

Содержание взвешенных веществ в реке после спуска сточных вод не должно увеличиваться более, чем на 0,25мг/л.

Предельное содержание взвешенных веществ в сточной воде после   очистки определяется по формуле:

m = p   + В,

где р – допустимое увеличение взвешенных веществ, р=0,25мг/л;

      В – содержание в воде водоема взвешенных веществ, В = 5,8мг/л;

m = 0,25 EQ F(0,934 1;0,35+1) + 5,8 = 6,72мг/л.

Требуется степень очистки по взвешенным веществам:

Э = EQ 100 F(Csup5(вв)sdo5(см) -m;Csup5(вв)sdo5(см)) = 100 EQ F(230-6,72;230) = 97,1%

6.4. Необходимая степень очистки по БПКполн.

Биохимическая потребность в кислороде после спуска сточных вод в водоем не должна превышать 3мг/л.

БПК_полнсточной жидкости, которая должна быть достигнута в процессе очистки:

L_ст^БПК=    L_пр.д- L_p 10^{-K t} + EQ F(Lsdo5(пр.д);10*sup5(-Ksdo5(ст) *t)) ,

где К_ст, К_р – константы скорости потребления кислорода сточной и                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                            речной водой, К_ст = 0,1, К_р = 0,2;

L_пр.д – предельно допустимая БПК_полн смеси речной и сточной                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                  воды в расчетном створе, L_пр.д = 3мг/л;

      L_р – БПК_полн речной воды до места выпуска сточных вод, L_р = 1,3мг/л

      t       – продолжительностьпробега воды от места выпуска сточных

                вод до расчетного пункта, t= EQ F(lsdo5(ф);Vsdo5(p))   = EQ F(8100;0.2) =40500с=0,47сут;

    L_ст^БПК = *3-1,3 10^{-0,2 0,47}+ EQ F(3;10sup5(-0.1 *0.47)) =9,27мг/л;

Необходимый эффект очистки по БПК_полн:

Э =   EQ F(100 (Csdo5(см)sup5(БПК)-Csdo5(ст)sup5(БПК));Csdo5(см)sup5(БПК)) = = 96%.

6.5. Необходимая степень очистки по кислороду, растворенному в воде.

Процесс самоочищения в водоеме от неконсервативных веществ сопровождается потреблением кислорода на минерализацию органических веществ и растворением кислорода, поступающего с поверхности водного зеркала. Исходя из требований санитарных правил минимальное содержание растворенного кислорода в воде водоема после спуска сточных вод равно 4мг/л.

Допустимая максимальная величина:

L^О2_полн = ₂^p – 0,4L_p – 4 – EQ F(4;0,4) ,

где О₂^р – содержание растворенного кислорода в речной воде,

               О₂^р = 6мг/л;

L^О2_полн=   6-0,4 1,3- 4 – EQ F(4;0,4) = - 0,6 мг/л.

Так как L^О2_полн меньше нуля, то кислород в реке после сброса сточных вод находится в достаточном количестве, следовательно, не требуются дополнительные мероприятия по насыщению воды кислородом.

7. Выбор метода очистки сточных вод.

Расчетный суточный расход сточных вод Q_сут = 20528,6м³/сут.

Концентрация взвешенных веществ при водоотведении от населенного пункта составляет 230мг/л, БПК_полн составляет 229,7мг/л.

Необходимая степень очистки сточных вод составляет:

·         по взвешенным веществам – 97,1%;

·         по БПК_полн - 96%.

Режим поступления сточных вод неравномерный.

Канализационная очистная станция располагается с подветренной стороны населенного пункта на расстоянии 675 м.

Площадь для очистных сооружений и место выпуска сточных вод согласовывается с органами госнадзора.

На основании этих данных необходимо произвести механическую, биологическую очистку, а также доочистку и дезинфекцию сточных вод.

Сооружения механической очистки сточных вод предназначены для задержания нерастворенных примесей. К ним относятся решетки, песколовки, отстойники.

Решетки предназначены для задержания крупных загрязнений, преимущественно органического происхождения.

Песколовки служат для улавливания примесей минерального происхождения, главным образом песка.

Отстойники предназначены для задержания оседающих и плавающих примесей.

Биологическая очистка сточных вод основана на жизнедеятельности микроорганизмов, которые окисляют растворенные и нерастворенные органические соединения, являющиеся для микроорганизмов источником питания. Биологическая очистка может протекать в естественных условиях (при Q_сут<5000м³/сут) на полях фильтрации и биологических прудах, а также в искусственных условиях (при Q_сут>5000м³/сут) в биофильтрах и аэротенках. При суточном расходе 20528,6м³/сут биологическую очистку производим в аэротенке с регенерацией активного ила. Регенерация предусматривается при БПК_полн>150мг/л.

Аэротенк представляет собой резервуар, в котором находится смесь активного ила и очищаемой сточной воды. Активный ил представляет собой биоценоз микроорганизмов- минерализаторов, способных сорбировать на своей поверхности и окислять в присутствии кислорода воздуха органические вещества сточной воды. Из аэротенка иловая смесь ( сточная вода и активный ил) поступает во вторичный отстойник, где активный ил осаждается, и основная его масса возвращается в аэротенк.

Доочистка сточных вод требуется, если в сточной воде после полной биологической очистки и перед сбросом в водоем необходимо снизить концентрацию загрязнений по взвешенным веществам, БПК, ХПК и др. Для доочистки используем барабанные сетки и песчаные фильтры.

Дезинфекция сточных вод является заключительным этапом их обработки перед сбросом в водоем. Задача дезинфекции - уничтожение патогенных микроорганизмов и вирусов, содержащихся в сточной воде.

Обработка осадков сточных вод, образующихся в процессе их очистки, заключается в уменьшении их влажности и объема, стабилизации, обеззараживании и подготовке к утилизации. Для обработки осадка применяем аэробный стабилизатор, в котором органическая часть осадка и ила длительное время минерализуется аэробными микроорганизмами при постоянной продувке воздухом. Аэробный стабилизатор по сравнению с метантенком проще по устройству, безопаснее в эксплуатации. Аэробные стабилизаторы размещают рядом с аэротенками, что сокращает протяженность коммуникаций.

Из аэробных стабилизаторов ил направляется для обезвоживания на вакуум-фильтрах. Фугат направляется в первичные отстойники.

8. Расчет очистных сооружений.

8.1. Сооружения для механической очистки сточных вод.

8.1.1. Решетки

Содержащиеся в сточных водах бумага, тряпье, мочала и другие крупные и волокнистые материалы осложняют работу очистных сооружений. Поэтому важной и обязательной мерой очистки и подготовки воды для последующей очистки является удаление из сточных вод крупных загрязнений. Для этого в составе очистных сооружений предусматривают решетки. Они выполняются из ряда металлических стержней, расположенных параллельно друг другу и создающих плоскость с прозорами, через которую процеживается вода. Стержни решетки закрепляются в специальной раме,

обеспечивающей жесткость всей решетки и фиксацию расстояния между стержнями.

Решетки устанавливаются в уширенных каналах, называемых камерами. Движение воды через решетки происходит самотеком.

Если на решетке задерживается загрязнений более 0,1м³/сут, то удаление их с решетки и подъем из воды механизируются. Уловленные загрязнения подвергаются дроблению на специальных дробилках.

На производительность станции Q_сут = 20528,6м³/сут принимаем решетки марки РМВ 600/800 с размерами камеры 600х800мм в количестве одной рабочей и одной резервной.

Техническая характеристика решетки марки РМВ 600/800

Производительность:

·         по воде в тыс. м³/сут                                                             17 - 23

·         по отбросам в т/сут                                                                     1,3

Ширина прозоров в мм                                                             16

Площадь прохода в м² - 0,2

Потери напора в решетке определяются по формуле:

h = j EQ F(Psdo5(vsup5(2));2g) ,

где   j – коэффициент местного сопротивления решетки;

        Р   – коэффициент, учитывающий увеличение потерь напора

               вследствие засорения решетки и равный 3;

        v – скорость в прозорах решетки, v = 1 м/с;

        g – ускорение свободного падения, g = 9,81м/с²;

Коэффициент местного сопротивления решетки определяется по формуле:

j = b EQ ( F(s;b ) ) sup7( F(4;3) sin) a ,



где   a - угол наклона решетки к горизонту,   a = 90, sin a = 1;

        b - коэффициент, зависящий от формы стержней,    b = 1,83 для

               прямоугольных стержней с закругленной лобовой частью;

         s – толщина стержней, s = 8мм;

j=   EQ   1.83   (F(8;16) )sup7( F(4;3)) 1 = 0,726;

h = 0,726 * 3   EQ F(1sup5(2); 2 * 9.81) = 0,07м.

Объем улавливаемых загрязнений

V_сут = EQ F(Nsdo6(ж) Nsdo6(уд);1000 * 365) ,

где N_ж – число жителей, N_ж = 44585чел;

       N_уд – удельное количество отбросов, снимаемых с решеток,

               имеющих

               ширину прозоров b = 16мм, N_уд = 8л/год на человека;

V_сут = EQ F(44585 * 8;1000 * 365) = 0,98м³/сут.

Так как количество отбросов, задерживаемых на решетке, более 0,1м³/сут, то предусматриваем механизированную очистку решеток.

При плотности загрязнений р = 750кг/м³ масса загрязнений составляет:

М = 0,98 750 = 735кг/сут = 30,6кг/ч.

Для измельчения отбросов решетка оборудуется молотковой дробилкой марки Д3 производительностью 300-600кг/ч.

8.1.2. Песколовки.

В сточных водах содержится значительное количество нерастворенных минеральных примесей (песка, шлака, боя стекла и др.). При совместном выделении минеральных и органических примесей в отстойниках затрудняется удаление осадка и уменьшается его текучесть. При этом могут происходить разделение осадка на тяжелую (песок с большим удельным весом) и легкую (органическую с небольшим удельным весом) части и накопление песка в отстойниках. Для удаления такого осадка требуются усиленные скребки. Осадок, содержащий песок, плохо транспортируется по трубопроводам, особенно самотечным. Песок накапливается в метантенках, выводя из работы полезные объемы. предназначенные для сбраживания органических осадков. Поэтому в составе очистных сооружений за решетками проектируются специальные сооружения, называемые песколовками. Они предназначены для выделения из сточных вод нерастворенных минеральных примесей (песка, шлака, боя стекла и др.) Выделение песка в них происходит под действием силы тяжести.

Число песколовок или отделений должно быть не менее двух. все они должны быть рабочими. Если для удаления осадка применяются скребковые механизмы, то желательно предусматривать резервную песколовку или отделение.

При объеме улавливаемого осадка до 0,1 м³ / сут допускается удалять осадок вручную. При большом объеме осадка выгрузка его должна механизироваться. В целях исключения загнивания осадка выгрузку его следует производить не реже 1 раза в 2 суток. Обычно выгрузку осадка производят 1 раз в смену.

Горизонтальные песколовки представляют собой удлиненные в плане сооружения с прямоугольным поперечным сечением. Другими важнейшими элементами песколовок являются: входная часть песколовки, представляющая собой канал, ширина которого равна ширине самой песколовки; выходная часть представляющая собой канал, ширина которого сужена от ширины песколовки до ширины отводящего канала; букер для сбора осадка, обычно располагаемый в начале песколовки под днищем. Возможно устройство бункера и над песколовкой.

Песколовки имеют следующее оборудование: механизм для перемещения осадка в бункер, гидроэлеватор для удаления осадка из песколовки и транспорта его к месту обезвоживания или другой обработки.

Длину песколовки вычисляют по формуле

L_s = EQ F(1000 Ksdo6(s) Hsdo6(s) Vsdo6(s);Usdo6(0)) ,

   где K_s – коэффициент, учитывающий влияние турбулентности и

               других факторов на работу песколовок, принимаемый по

               табл.27 /1/, К_s = 1,7;

        H_s – расчетная глубина песколовки, Н_s = 0,5м;

       V_s –скорость движения сточных вод, принимаемая по табл.28/1/,

              V_s = 0,3м/с;

       U₀ – гидравлическая крупность песка, принимаемая в

              зависимости от требуемого диаметра задерживаемых частиц

              песка, U₀ = 18,7мм/с;

L_s = EQ EQ F(1000 1,7 0,5 0,3;18,7) = 13,6м

Принимаем длину песколовки L_s = 14м.

Ширину песколовки определяем по формуле

B_s = EQ EQ F(q;Vsdo6(s) Hsdo6(s) n) ,

где n – число отделений песколовки, n = 2;

      q – максимальный расход сточных вод, q = 0,347м³/с;

B_s = EQ F(0,347; 0,3 0,5 2) = 1,16м

Принимаем B_s = 1,2м.

Проверим время пребывания сточной воды в песколовке

t = EQ F(Lsdo6(s);Vsdo6(s)) = EQ F(14;0,3) = 47с.

Время пребывания сточной жидкости в песколовке должно находиться в пределах 30 – 60с.

Объем осадочной части песколовки определяется по формуле

W_oc = EQ F(p T N;1000) ,

где Т – число суток между двумя чистками, Т = 1сут;

       р – норма осаждения песка на одного человека, р=0,02л/сут чел;

       N – приведеное число жителей по взвешенным веществам,

             N = 71147чел;

W_ос = EQ F(0,02 1 71147;1000) = 1,42м³

Так как количество осадка более 0,5 м³/сут, то удаление осадка происходит при помощи гидроэлеватора.

Первичные отстойники располагаются в технологической схеме непосредственно за песколовками и предназначаются для выделения взвешенных веществ из сточной воды, что при достигаемом эффекте осветления 40-60% приводит также к снижению величины БПК в осветленной сточной воде на 20-40% исходного значения.

Во избежание повышенного прироста избыточного активного ила в аэротенках остаточная концентрация взвешенных веществ в осветленной сточной воде после первичных отстойников не должна превышать 100-150 мг / л.

Горизонтальные отстойники представляют собой прямоугольные в плане резервуары, разделенные продольными перегородками на несколько отделений, в которых поток осветляемой воды, распределяемый по ширине сооружения с помощью лотка с впускными отверстиями, движется горизонтально в направлении водослива сборного канала, расположенного с противоположного торца отстойника.

Выпадающий по длине отстойника осадок перемещается скребком в расположенные на входе в сооружение иловые приямки, откуда под гидростатическим напором выгружается в самотечный трубопровод с последующим его отводом на перекачивающую насосную станцию. Всплывающие нефтемасляные и жировые вещества собираются в конце сооружений в жиросборный лоток, из которого также самотеком отводятся на перекачку.

Достоинствами горизонтальных отстойников являются их относительно высокий коэффициент использования объема и достигаемый эффект осветления воды по взвешенным веществам – 50- 60%; возможность их компактного расположения и блокирования с аэротенками.

              Расчет горизонтального отстойника

Расчет состоит в определении размеров рабочей части отстойника

Расчет производим по необходимому эффекту осветления:

Э = EQ F((Сsdo6(см)sup5(вв)-150) 100%;Csdo6(см)sup5(вв)) ,

где С_см^вв – содержание взвешенных веществ в сточных водах,    поступающих в отстойник, С_см^вв = 230мг,л;

      150 – содержание взвешенных веществ в сточной воде после

                первичных отстойников, мг/л;

Э = (230 – 150) 100%/230 = 35%

Ширину отстойника определяем по формуле

B_set = EQ F(qsdo6(max);n Hsdo6(set) Vsdo6(w)) ,

где q_max – максимально секундный расход сточных вод,

                 q_max = 0,347м³/с;

         n – количество секций отстойника, n = 4шт;

       H_se_t– рабочая глубина отстойной части, H_set=2,5м;

V_w – скорость рабочего потока, принимаем V_w = 0,006м/с;

B_set = EQ F(0,347; 4*2.5*0.006) = 5,8м

Ширина рабочей части должна быть в пределах

B_set = 2H_set– 5H_set = (5 – 12,5)м, (табл. 31 /1/).

Принимаем B_set = 6м.

Уточним скорость потока:

V_w = EQ F(qsdo5(max); n * Hsdo5(set) *Bsdo5(set)) = EQ F( 0.347; 4 *2.5 *6) = 0,0058м/с.

Скорость должна находиться в пределах 0,005 – 0,01м/с, (табл. 31 /1/).

Определяем длину отстойника по формуле

L = EQ F(Vsdo6(w) Hsdo6(set);Ksdo6(set) (Usdo6(o)-Vsdo6(tb))) ,

где K_set – коэффициент использования объема проточной части

                отстойника, K_set= 0,5 (табл. 31 /1/);

        V_tb– вертикальная турбулентная составляющая, определяемая

                в зависимости от скорости по табл. 32 /1/,

V_tb=0,0000008м/с;

        U₀ – гидравлическая крупность взвешенных частиц, м/с;

Гидравлическая крупность определяется по формуле

U₀ = EQ F(1000 Hsdo6(set) Ksdo6(set);tsdo6(set)(F(Ksdo6(set)Hsdo6(set);hsdo6(1)))sup6(n2)) ,

где t_set_– продолжительность отстаивания, соответствующая                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                           заданному эффекту очистки и полученная в лабораторном                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                           цилиндре в слое h₁ = 0,5м; t_set = 1155c (табл.30 /1/);

        n₂ – показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в

               процессе осаждения, n₂ = 0,17 (черт.2 /1/);

U₀ = 1000 0,5 2,5/(1155(0,5 2,5/0,5)^0,17 = 0,93мм/с.

L = 0,0058 2,5/(0,5(0,00093 – 0,0000008) = 33,4м.

Принимаем L = 33м.



8.2. Сооружения для биологической очистки сточных вод.

8.2.1. Аэротенки.

В процессе биологической очистки сточных вод в аэротенках растворенные органические вещества, а также неосаждающиеся тонкодиспергированные и коллоидные вещества переходят в активный ил, обусловливая прирост исходной биомассы. Вновь образованный активный ил отделяется от очищенной воды только вместе с исходным илом, количество которого в аэротенке поддерживается в определенных пределах, и, следовательно, увеличение биомассы за счет ее прироста в аэротенке должно сопровождаться выводом соответствующего количества биомассы из системы биологической очистки.

Расчет аэротенка

Принимаем:

·             a_i=3г/л;

·         Ii =80см3/г;

·         C_О₂ =2 мг/л.

Рассчитаем степень рециркуляции активного ила по формуле 52 /1/:

R_i= EQ F(asdo6(i);F(1000;Jsdo6(i))-asdo6(i)) = EQ F(3;F(1000;80)-3) =032

БПКполн с учетом разбавления рециркулирующим расходом определяется по формуле 51(1):

L_mix= EQ F(Lsdo6(en) Lsdo6(ek)*Rsdo6(i);1+Rsdo6(i)) = EQ F(229,7+15*0,32;1+0,32) =177,6 мг/л

где   L_en -БПКполн поступающий в аэротенк сточной воды, L_en =229,7 мг/л

        L_ek - БПКполн очищенной воды. L_ek =15 мг/л

Продолжительность обработки сточной воды а аэротенке определяется    по формуле 56(1):

t_at= EQ F(2.5; R(;asdo5(i))) * EQ lg F(Lsdo5(mix);Lsdo5(ek)) = EQ F(2.5; R(;3))   * EQ F(177,6;15) =1,6 ч

Принимаем t_at = 2 часа в соответствии с примечанием 2 к формуле 49/1/

Доза ила в регенераторе определяется по формуле 55/1/.

a_r= EQ asdo6(i)F(1;2Rsdo6(I)+1) = EQ 3 F(1;2*0,32+1) = 7,7 г/л

Удельная скорость окисления определяется по формуле 49/1/ при дозе ила:

Р=   EQ Psdo5(max)F(Lsdo5(ek) COsdo5(2);Lsdo5(ek) COsdo5(2)+Ksdo5(l)COsdo5(2) Ksdo5(0) Lsdo5(ek)) F(1;1+J asdo5(r)) = EQ 85 F(15*2;15*2+33*2+0.625*15) f(1;1+0,07*7,7) =15,7 мг/г ч

где Р_max -максимальная скорость окисления Р_max =85 мг/г ч

               (табл..40/1/)

       C_O2 -концентрация растворенного кислорода C_O2 =мг/л;

       K_l    -константа, характеризующая свойства органических

               загрязняющих веществ    K_l=33 мг/л (табл. 40/1/);

      K₀    -константа, характеризующая влияние кислорода

                K₀=0,625 мг/л (табл. 40/1/);

        j   -коэффициент ингибирования продуктами распада активного

               ила j=0,07 л/г (табл. 40/1/)

Продолжительность окисления загрязнений определяется по формуле 54 /1/:

t₀= EQ F(Lsdo5(en)-Lsdo5(ek);Rsdo5(i) asdo5(r) (1-S) P) = EQ F(229,7-15;0,32 7,71 (1-0,32) 15,7) =7,9 ч

Продолжительность регенерации определяется по

t_ч = t₀ - t_at

t₀ с поправкой на температуру:

t₀ = EQ F(15;Tsdo5(w)) t₀= EQ F(15;14) * 7,9=8,5 ч.

T_ч=8,5-2=6,5 ч

Расчетная продолжительность обработки вод

t_a-r = t_at(1+R_i)+t_rR_i= 2(1+0,32)+6,5*0,32=4,72 час

Расчетный расход как среднечасовой приток за время обработки воды (7 час) в часы максимального расхода с 7 до 18 часов составляет:

Q_ср = 6,09+6,03+5,85+5,49+5,2+4,86+4,63=5,45% в сут

Расчетный расход q_w=0,0545*20526,6=1118,7 м³/час

Объем аэротенка находим по формуле 58 /1/

W_at= t_at (1 +R_i) q_w = 2 (1 + 0,32) 1118,7 =2953,4   м³

Объем регенератора определяем по формуле 59 /1/

W_r = t_r R_i q_w =6,5   0,32 1118,7 = 2326,9 м³

Общий объем определяем по формуле:

W_a-r= W_at + W_r= 2953,4 + 2326,9 = 5280,3 м³

Средняя доза ила в системе, аэротенк-регенератор:

a_i_ср = EQ F(asdo5(i) Wsdo5(at) +asdo5(r) Wsdo5(r) ;Wsdo5(a-r))   =   EQ F(3 2953,4 + 7,7 2326,9;5280,3) = 5,0 г/л

Нагрузка на 1г без зольного вещества ила по формуле 53 /1/:

q_i = EQ F(24 ( Lsdo5(en) -Lsdo5(ex)); asdo5(i ср.) (1-S) tsdo5(a-r)) = EQ F( 24 ( 229,7 -15); 5 (1-0,32) 4,72) = 312 м/ г сут

Объем аэротенка составит

W_a-r = 2 * 4 ,5 * 4,4 * 2 * 67   =5306,4 м³

Фактическая продолжительность обработки воды:

t_a-r_факт= EQ F(Wsdo5(a-r);qsdo5(w)) = EQ F(5306,4;1118,7) =4,7 ч

Отношение S l_cor/ B_a = 2,67 /4,5 = 30

Удельный расход воздуха определяем по формуле;

q_air = EQ F(qsdo5(o)(Lsdo5(en) - Lsdo5(ex));Ksdo5(1) Ksdo5(2) Ksdo5(т) Ksdo5(3)(Csdo5(a)-Csdo5(o))) ,

        где   q_o-удельный расход кислорода воздуха, мг на 1 мг снятой БПКполн,

              принимаемый при очистке до БПКполи = 15 мг/л равной ….q_o= 1,1

               K₁– коэффициент, учитывающий тип аэратора, для среднепузырчатой

                     аэрации K₁=0.75

               K₂– коэффициент, зависящий от глубины погружения аэраторов

                    h_a = 4 м, K₂= 2,52

              K_t– коэффициент, учитывающий температуру сточных вод,

                    которую определяют по формуле:

K_t =1+0,02 (T_w –20) = 1+0,02 (15-20) =0,9

где – T_w-среднемесячная температура воды за летний период,

         T_w=15°C

K₃ – коэффициент качества воды, принимаемый для городских

       сточных вод K₃= 0,85

C_a - растворимость кислорода воздуха в воде, определяемая по

       формуле.

C_a = (1+ EQ F(hsdo5(a);20,6) ) C_T= (1+ EQ F(4;20,6) ) 10,2 = 12,2 мг/л,

             где h_a – глубина погружения аэратора h_a = 4 м

C_T -растворимость кислорода в воде, в зависимости от температуры

       и атмосферного давления, C_T= 10 мг/л

C_o – средняя концентрация кислорода в аэротенке, C_o = 2 мг/л.

q_air=   EQ F(1,1 (229,6-15);0,75*2,52*0,9*0,85*(12,2-2)) = 24 м³/м³ очищаемой воды

Интенсивность аэрации:

I = EQ F(qsdo5(air) Hsdo5(af);tsdo5(a-r)) = EQ F( 24,3 * 4,4;64,7) = 18,2 м³/м²ч

Общий расход воздуха:

q_air =   EQ F(Qsdo5(сут) qsdo5(air);24) = EQ F(20526,6 * 24,3;24) = 20785,2 м³/ч

8.2.2. Вторичные отстойники.

Вторичные отстойники являются составной частью сооружений биологической очистки, располагаются в технологической схеме непосредственно после биоокислителеЙ и служат для выделения активного ила из биологически очищенной воды, выходящей из аэротенков, или для задержания биологической пленки, поступающей с водой из биофильтров.

Горизонтальные вторичные отстойники выполняются с шириной отделения 6 и 9 м, что позволяет их блокировать с типовыми аэротенками, сокращая при этом площадь, занимаемую очистными сооружениями. Для сгребания осевшего активного ила к иловому приямку в горизонтальных отстойниках используют скребковые механизмы цепного или тележечного типов.

Расчет вторичного отстойника

Максимально часовой расход сточных вод:

q_max = EQ F(Qsdo5(сут) Ksdo5(общ); 24) = EQ F(20528,6 * 1,5;24) =1283 м³ /ч,

         где К_общ– коэффициент общей неравномерности, К_общ= 1,5

Вторичные отстойники, устраиваемые после аэротенков, рекомендуется рассчитывать по нагрузке:

q_ssa= EQ F(4,5 Ksdo5(ss) Hsup5(0,8)sdo5(get);(0,1 Isdo5(i) asdo5(i))sup5(0,5-0,01 asdo5(t))) = EQ F(4,5 * 0,45 * 2,5sup5(0,8);(0,1 *71,2* 3)sup5(0,5-0,01 *15)) =1,4 м³/м² ч,

где–K_ss -коэффициент использования объема зоны отстаивания,

             принимаемый для горизонтальных отстойников, K_ss= 0,45.

       I_i - иловой индекс, I_i = 71,2 см³/ч

      a_i- концентрация активного ила в аэротенке, a_i= 3 г/л.

      a_t – концентрация ила в осветленной воде, a_t.= 15 мг/л.

      Hget -глубина отстойника, принимаем Hget.= 2,5 м

Площадь одной секции, при n= 4

F = EQ F(qsdo5(max.час); n q) = EQ F(1283;4 * 1,4) = 229 м²

Ширину одной секции принимаем B = 6м. При этом длина отстойника составит:

L= EQ F(229;6) = 38 м

8.3.Сооружение глубокой доочистки.

Сточные воды после полной биологической очистки на очистных сооружениях имеют следующие показатели.

БПКполн = 15 мг/л, взвешенные вещества 15 мг/л.

Эти показатели не соответствуют «правилам охраны поверхностных вод от загрязнений сточными водами. В связи с этим предусмотрена глубокая доочистка сточных вод на барабанных сетках и песчаных фильтров.

Эффект очистки после барабанных сеток:

·         по БПКполн = 10%

·         по взвешенным веществам = 20%

Концентрация загрязнений:

БПКполн = 15*0,9= 13,5 мг/л

Взвешенные вещества = 15* 0,8= 12 мг/л

Эффект очистки после фильтров:

·         по БПКполн = 40%

·         по взвешенным веществам = 50%

Концентрация загрязнений в сточных водах:

БПКполн = 13,5*0,6 = 8 мг/л

Взвешенные вещества = 12* 0,5 =6 мг/л.

Это вполне обеспечивает высокий эффект очистки сточных вод, т.к. необходимая степень очистки сточных вод с учетом их разбавления речной водой.

·         по БПКполн = 96%, допустимая концентрация L_ст^БПК = 9,15 мг/л

·         по взвешенным веществам – 97,1%

·         предельное содержание взвешенных веществ в сточной воде m= 6,72 мг/л

8.3.1.Барабанные сетки

Барабанные сетки принимаем по среднечасовому расходу

Q_ср.час= 1118,7 м³/ч

Принимаем 1 рабочую барабанную сетку типа БСБ Q=1050 м³/час, с типоразмером 1,5*3,7. Предусматриваем 1 резервную.

8.3.2.Фильтры

Песчаные фильтры открытые с нисходящим потоком (однослойные мелкозернистый с подачей воды сверху вниз) и низким отводом промывной воды. Загрузка - кварцевый песок.

Д = 1,5 : 1,7 мм,    h= 1,3 м

Поддерживающие слои гравия:

d= 20 – 40 мм,    h= 250 мм

d= 10 – 20 мм,    h= 150 мм

d= 5-10 мм,       h= 50 мм

d= 2-5 мм,          h= 200 мм

В нижней зоне фильтра в гравийном слое располагается водная и воздушная распределительная системы из стальных дырчатых труб.

Суммарная площадь фильтров:

F_ср = EQ F(QR(1+m);TVsdo5(ф)-3,6n(Wsdo5(1)tsdo5(1)+Wsdo5(2)tsdo5(2)+Wsdo5(3)tsdo5(3))-nVsdo5(ф)tsdo5(u)) ,

где Q – производительность очистной станции, Q= 20528,6 м³/сут

       K- коэффициент общей неравномерности, К= 1,5

       Т - продолжительность работы станции в течении суток, Т = 24 часа

       v_ф - скорость фильтрования, v_ф = 7 м/ч

       m – расход воды на промывку барабанных сеток учитывает

             коэффициент, m = 0,003

      W₁ - интенсивность первоначального взрыхления верхнего слоя

           загрузки продолжительностью t₁= 2 мин = 0,033ч,

           W₁= 18 л/(см²),

    W₂ - интенсивность подачи воды с продолжительностью водо-воздушной

           промывки t₂ = 8 мин = 0,13 ч; W₂= 3л/м3с

    W₃ - интенсивность промывки продолжительностью t₃ = 6 мин = 0,1

           часа, W₂ = 6 л/см²

    t_u- продолжительность простоя фильтра из-за промывки, t_u = 0,33 ч.

    n – количество промывок, n=1.

F_ср = EQ F(20528,6 * 1,5(1+0,003);24*7-3,6*1*(18*0,033+3*0,13+6*0,1)-1*7*0,33) =193 м²

Число фильтров определяем по эмпирической формуле Д.М. Минца.

N_ф= 0,5 EQ R(;Fsdo5(ф)) = 0,5 EQ R(;193) = 6,9 шт.

Принимаем N_ф= 7 шт.

Площадь одного фильтра

F = EQ F(Fsdo5(ф);Nsdo5(ф)) = EQ F(193;7) = 27,5 м²

Размеры фильтра в плане 5,5*5 м

Принимаем число фильтров, находящихся на ремонте N_p = 1. Тогда скорость фильтрования воды при форсированном режиме:

V = EQ F(Vsdo5(ф) Nsdo5(ф);Nsdo5(ф) - Nsdo5(p)) = EQ F(7*7;7-1) = 8,2 м/с

Рассчитываем распределительную систему фильтров:

Количество промывной воды, необходимой для одного фильтра:

q_пр= F * W₃=27.5* 6 =165 л/с

Диаметр коллектора распределительной системы находим по скорости входа промывной воды (рекомендуется V_кол= 1…1,2 м/с)Д = 400 мм,V = 1,13 м/с.

Принимаем расстояние между ответвлениями распределительной системы m= 0,3 м.

Площадь дна фильтра, приходящаяся на каждое ответвление, будет равна (при наружном диаметре коллектора d = 450 мм)

f_отв= ( 5-0,45 ) * 0,3 = 1,4 м²

Расход промывной воды, поступающей через одно ответвление:

q_отв= f_отв * W₃ =1,4 * 6 = 8,2 л/сек

Диаметр труб ответвлений принимаем 65 мм, v_отв= 1,66 м/с (скорость входа воды в ответвление ).

Для обеспечения 95% (обеспеченности) равномерности промывки фильтра промывная вода должна подаваться под напором в начало распределительной системы.

Напор определяем по формуле:

H_o= 2,91*h_o+ 13,5 EQ F(Vsup5(2)sdo5(кол) +Vsup5(2)sdo5(отв);2q) = м,

где h_o – высота загрузки фильтра песком,h_o= 1,3 м.

Расход промывной воды, вытекающей через отверстие в распределительной системе:

q_пр= m S¦_о EQ R(;2q Hsdo5(o)) ,

где m – коэффициент расхода (для отверстий) m= 062;

      S¦_о- общая площадь отверстий

S¦_о= q_пр / m EQ R(;2q Hsdo5(o)) = 0,165 /0,62 * EQ R(;2*9,81*6,7) = 0,02 м²

При d_отв= 10 мм площадь одного отверстия ¦_о= 0,78 см²

Общее количество отверстий.

n = S¦_о/ ¦_о = 200/ 0,78 =256 шт.

Общее число ответвлений на каждом фильтре:

5,5 / 0,3= 18 штук

Число отверстий, приходящееся на каждое ответвление:

256/18= 14 шт.

При длине каждого ответвления L_отв= 5 – 0,45 = 4,55 м расстояние между отверстиями равно:

L_отв= EQ F(Lsdo5(отв);14) = EQ F(4,55;14) = 0,325 м

Произведем расчет сборных отводных желобов фильтра. Принимаем два желоба с треугольным основанием.

Расстояние между желобами – не более 2,2 м.

Расход промывной воды, приходящейся на один желоб:

q_ж = EQ F(qsdo5(пр);2) = EQ F(165;2) =82,5 л /с= 0,082 м/с

Ширина желоба

B =K EQ R(5;f(qsup5(2)sdo5(ж);(1,57 +a)sup5(3))) ,

где К – коэффициент для желоба с треугольным основанием, К = 2,1

              а - отношение высоты треугольной части желоба к половине его

                   ширины, а= 1,0

B = 2,1 EQ R(5;f(0,082sup5(2);(1,57 +1)sup5(3))) = 0,44 м

Высота треугольной части желоба равна:

X= 0,5 B=0,5 * 0,44 = 0,22 м;

Высота прямоугольной части желоба будет следующей:

h₁=1,5X= 1,5 * 0,22 = 0,33 м.

С учетом толщины стенок б= 0,8 см, строительные размеры желоба будут:

В = 44 + 1,6 = 45,6 см

H = 33 + 22 + 0,8 = 55,8 см.

Площадь поперечного сечения желоба в месте его примыкания к сборному каналу определяем по формуле Д.М. Минца:

¦ = 1,73 EQ R(3;f(qsdo5(ж) B;q)) = 1,73   EQ R(3;f(0,082sup5(2) 0,44;9,81)) = 0,12 м²

Наименьшее превышение кромки желоба над уровнем воды в нем составит 8 см.

Высота кромки над уровнем загрузки равна:

Dh_ж= EQ F(hsdo5(o) l;100) + 0,3 = EQ F(1,3 +25;100) + 0,3 =0,625м,

где l- относительное расширение фильтрующей загрузки, l= 25%.

Расстояние от низа желоба до верха загрузки фильтра будет равно:

0,625 – 0,558 = 0,067м

8.4. Сооружения для обработки осадка сточных вод

8.4.1.Песковые площадки

Песковые площадки предназначены для просушки осадка, идущего с песколовок. Количество песка, задерживаемого в песколовке за сутки, равно W_oc= 1,42 м³/ сут. Соответственно, количество песка за год составит:

W_год= 365 * 1,42 = 518,3 м³/год

Рассчитаем общую площадь песковых площадок по формуле:

F= EQ F(Wsdo5(год);Аsdo5(загр)) = EQ F(518,3;3) = 173 м²

       где А_загр - годовая загрузка песка на площадке, А_загр.= 3 м³/м ².

Определим площадь карты, если количество карт n= 4

F_k= EQ F(F;n) = EQ F(173;4) = 43,25 м²

Принимаем размер карты 6х7м

8.4.2.Аэробный стабилизатор

Метод аэробной стабилизации заключается в длительном аэрировании осадка в сооружениях типа аэротенках (стабилизаторах).

Этот метод наиболее применим к случаю с избыточным илом.

Аэробная стабилизация – это сложный биохимический процесс, в результате которого происходит распад (окисление) основной части органических беззольных веществ осадка. Оставшееся органическое вещество осадка является стабильным -–неспособным к последующему разложению (загниванию).

Эффективность процесса аэробной стабилизации зависит от продолжительности процесса, температуры, интенсивности аэрации, от состава и свойств окислительного осадка.

Расчет аэробного стабилизатора.

Определяем количество активного ила, поступающего в аэробный стабилизатор:

И_сух = EQ F(0,8 С (1-Э) +а Lsdo5(a) -b;1000 * 1000) Q,

где B – вынос активного ила из вторичных отстойников, B = 15 мг/л

       C- концентрация взвешенных веществ в воде, поступающей на

           первичные отстойники, С = 230 мг/л

       Э - эффективность задержания взвешенных веществ в первичных

           отстойниках,      Э = 35%

       а - коэффициент прироста активного ила, а = 0,3 : 0,5.

            Принимаем     а = 0,4

       L_a - БПКполи поступающих стоков в аэротенк, L_a = 229,7 мг/л

       Q- средний расход сточных вод, Q = 20528,6 м³/сут

И_сух =   EQ F(0,8 * 230 (1-0,35) + 0,4 * 229,7 -15;1000 *1000) 20528,6 = 4,03 т/сут

Объем ила, поступающего из аэробного стабилизатора:

W_ил= EQ F(100 Иsdo5(сух);(100 - Рsdo5(ил)) Рsdo5(ил)) = EQ F(100 * 4,03;(100-99,6) *1) = 1007,5 м³ / сут,

где Р_ил– влажность уплотненного активного ила, Р_ил= 99,6%

      Р_ил- плотность активного ила, Р_ил = 1 т /м3

Возраст ила:

i = EQ F(tsdo5(a) asdo5(a) 1000; 24 Csup5(вв)sdo5(см)) = EQ F( 4,7 * 3 * 1000;24 * 150) = 3,9 сут,

где t_a– продолжительность обработки воды в аэротенке, t_a = 4,7 ч

       a_a- доза ила в аэротенке, a_a = 3 г/л

       C^вв_см- содержание взвешенных веществ, поступающих в аэротенк,

                 C^вв_см = 150 мг/л

Время стабилизации неуплотненного активного ила в стабилизаторе:

t_ил= EQ F(8 + 0,02(20- Tsdo5(a)) ( l +5);1,08sup5(20-Tsdo5(c))) = EQ F(8+0.02 (20-15)(3.9+5);1.08sup5(20-15)) =6,1 сут,

где Т_а, Т_с – температура сточной воды, соответственно, в аэротенке и в

                    стабилизаторе, Та = Тс = 15°С

Требуемый объем аэробного стабилизатора:

W_oc = W_ил t_ил = 1007,5 * 6,1 = 6145,8 м³

Длина аэробного стабилизатора

L = EQ F(Wsdo5(oc);n B H) = EQ F(6145,8;2 * 9 * 4,5) =76 м,

где n - количество секций, n= 2 шт

      В – ширина секции, В = 9м

      Н - Глубина стабилизатора, Н = 4,5 м

Удельный расход воздуха принимаем 2 м³ на 1 м³ емкости стабилизатора, отсюда его расход:

D =2 W_oc = 2* 6145,98 = 12291,6 м³/час

8.4.3. Сооружения по обезвоживанию осадка

После аэробного стабилизатора осадок поступает в здание, по обезвоживанию осадка, в котором установлены вакуум – фильтры.

Количество сухого вещества обезвоженного осадка в сутки определяется по зависимости:

W₁= EQ F(Wsdo5(ил) (100-Psdo5(ил));100) = EQ F(1007.5(100-98.5);100) = 15,4 т/сут,

где W_ил – количество осадка, поступающего из аэробного стабилизатора,

              W_ил = 1007,5 м3/сут,

      Р_ил – влажность осадка, Р_ил= 98,5%

Принимаем производительность вакуум-фильтров по СНиПу 2.04.03-85 П = 25 кг/час. При работе вакуум-фильтров 24 часа в сутки необходимая площадь поверхности фильтров составит:

F_ф = 6 м²

Принимаем 6 рабочих и два резервных вакуум-фильтра типа БОУ-5-1,75 с площадью поверхности фильтрования 5 м²каждый.

8.4.4. Иловые площадки

Для аварийных выпусков осадка или при ремонте вакуум-фильтров предусматриваем использование иловых площадок.

Иловые площадки выполняем на естественном основании, так как грунт-супесь и уровень грунтовых вод ниже 7,2 м.

Суточное количество осадка составляет:

W^oc_сут=1007,5 м³/сут

Годовое количество осадка составляет:

W^oc_год= W^oc_сут *365=1075 * 365 = 367737,5 м³/год

Количество осадка за пол года составляет:

W^oc_год /2= 183868,8 м³/год

Полезная площадь иловых площадок

F_пол= EQ F(Wsup5(oc)sdo5(1/2 год);hsdo5(1) K) = EQ F(196 * 187.5;1.2 * 0.9) =170248,8м²,

где- h₁ -годовая иловая нагрузка на иловые площадки, - h₁ = 1,2 м³/м²

              (/1/ табл. 64)

        K – климатический коэффициент, K = 0,9

Так как иловые площадки планируется использовать только в аварийных случаях, то срок их работы ограничиваем 1 месяцем.

Требуемая полезная площадь составит:

F^пол_тр= EQ F(170248,8;6) =28374,8 м²

Cогласно СниП 2.04.03-85, при удалении осадка из отстойников под гидростатическим давлением вместимость приямка следует принимать равной объему осадка до 2 суток.

Объем осадка за 2 суток составит 2015 м³. Высота заливки единовременно иловых площадок принимается h_см= 0,25 м. Следовательно, площадь единовременной заливки составит.

F_{заливки} =8060 м²

Площадь одной карты принимаем равной площади единовременной заливки. Размер карт принимаем 200:40 м. Количество карт принимаем n = 4 шт.

8.5.Подбор воздуходувок

Источником требующегося для биохимических процессов кислорода в аэротенках и аэробном стабилизаторе является воздух, подаваемый с помощью воздуходувок, которые устанавливаем в производственном здании.

Расход воздуха

Q_air=(Q_at + Q _эрл) 1,03,

где Q_at – удельный расход воздуха, Q_at = 13683,9 м³/ч

      Q _эрл = 1,1 qw = 1,1 * 1118,7 = 1230,6 м³/ч

Q_air = (13683,9+ 1230,6) * 1,03 = 15315,9 м³/ч

Принимаем воздуходувки типа 360 –21 – 1, 4 рабочих и 1 резервный, с объемом засасывания воздуха 22500 м³/ч., давлением нагнетания 1,8 атм., мощностью электродвигателя 800 кВт.

8.6.Расчет хлораторной.

Дезинфекция сточных вод производится для уничтожения содержащихся в них патогенных микробов и устранения опасности загрязнения водоема этими микробами при спуске в него отстоянных или биологически очищенных сточных вод.

Дезинфекцию сточной воды производим хлорированием.

В соответствии со СНиП 2.04.03 – 85, доза активного хлора, необходимая для полной дезинфекции сточной воды принимается 3 г/м³.

Потребный максимально часовой расход хлора:

W ^cl_max_час = a q_max_час = 3 *1283,0 = 3849,0 г/час = 3,8 кг/ч

Среднечасовой расход хлора:

W _ср.час= a EQ F(Qsdo5(сут);24) =3 EQ F(20528,6;24) = 2,6 кг/ч

Суточный расход хлора:

W_сут = 24 W_{ср. час} = 24 * 2566 = 61584 г/сут = 62,6 кг/сут.

Месячный расход хлора:

W_мес=30 W_сут = 30 * 62,6 = 1848 кг/мес.

Принимаем хлораторы ЛОНИИ – 100 с ротаметром РС – 5   1 рабочий и 1 резервный.

Смеситель «лоток Поршаля» с шириной горловины 230 мм, шириной подводящего лотка 450 мм, длиной лотка 5,85 м, общей длиной смесителя 9,47м.



8.7. Контактный резервуар.

Контактный резервуар предназначен для обеспечения контакта хлора с водой. Производим расчет контактного резервуара типа горизонтального отстойника.

Объем контактного резервуара:

W = EQ F(qsdo5(max час) 30;60) = EQ F(1283,0 *30;60) = 641,5 м³

Площадь одной секции контактного резервуара:

F = EQ F(W;n h) = EQ F( 641.5;2 * 3) =106.9 м²,

где h - глубина пропускной части h= 3м

      n – число секций, n = 2

Принимаем размеры секции BxL = 10:10 м

9. Локальные очистные сооружения. Больницы. Станция нейтрализации.

Станция очистки стоков состоит из трех узлов:

§ узел приготовления реагентов;

§ узел очистки хромосодержащих стоков;

§ узел очистки цианосодержащих стоков.

Работа станции очистки спецстоков осуществляется следующим образом: хромосодержащие стоки забираются из резервуара усредителя насосом и подаются в реакторы обезвреживания (2 шт.)

Обезвреживание стоков в рабочем реакторе производится так: при постоянной подаче сжатого воздуха подается в случае необходимости раствор серной кислоты; при pH=3 прекращается подача серной кислоты и подается раствор бисульфата натрия, когда концентрация Cr⁶⁺ снизится до нуля, прекращается подача бисульфата натрия и начинается подача (натра) раствора едкого натрия для доведения pH до 8-9; в щелочной среде трехвалентный хлор переходит в нерастворимую гидроокись; прекращается подача воздуха и обезвреженные стоки сбрасываются в отстойник.

Цианосодержащие стоки забираются из резервуара-усреднителя насосами и подаются в реакторы обезвреживания (2шт.). Обезвреживание стоков в рабочем реакторе производится так: при постоянной подаче сжатого воздуха, в случае необходимости дозируется раствор едкого натрия и начинается хлорирование раствора; когда концентрация цианов снизится до нуля, прекращается подача хлора; в щелочной среде ионы меди переходят в нерастворимую гидроокись меди; прекращается подача воздуха и обезвреженные стоки сбрасываются в отстойник.

9.1. Расход и состав сточных вод.

Сточные воды гальванического отделения поступают от промывки изделий в проточной воде после обезжиривания, травления. нанесения защитных покрытий, а также от периодически сливаемых отработанных растворов рабочих ванн. В состав загрязнений входят кислота совместно с хроматами и щелочи совместно с цианидами. Количество промывок цианосодержащих стоков составляет 0,4 м³ / час, 3 м³ / сут.

Количество промывок хромосодержащих стоков составляет 0,4 м³ / час, 3 м³ / сут.

Расход цианосодержащих отработанных растворов за расчетный период (1 раз в 0,5 года ) составляет 0,08 м³; расход хромосодержащих отработанных растворов за расчетный период ( 1 раз в 7 дней ) составляет 0,08 м³.

Количество загрязнений в промывных цианосодержащих стоках составляет:

Cu (CN) -90 г/час, 06 кг/сут;

KCN -110 г/час, 0,7 кг/сут;

CN -70 г/час, 0,45 кг/сут;

Na₂CO₃ -100 г/час, 0,7 кг/сут.

Количество загрязнений в промывных хромосодержащих стоках составляет:

CrO₃ -460 г/час, 3,3 кг/сут.

H₂SO₄ -20 г/час, 0,14 кг/сут.

Количество загрязнений в отработанных цианосодержащих растворах составляет:

Cu (CN) – 1,8 кг/сут;

KCN – 2,2 кг/сут;

CN - 0,4 кг/сут;

Na₂CO₃ 2 кг/сут.

Количество загрязнений в отработанных хромосодержащих растворах составляет:

CrO₃ -10 кг/сут.

H₂SO₄ - 0,1 кг/сут.

Na₂ SO₄–7,2 кг/сут.

9.2. Схема очистки сточных вод.

9.2.1. Хромосодержащие стоки.

Обезвреживание сточных вод запроектировано реагентным способом. Обеззараживание происходит в металлических емкостях контактным способом.

Реагентная очистка сводится к восстановлению бисульфатов натрия (NaHSO₃)в кислой среде (при pH= 2-4) шестивалентного хрома до трехвалентного, который затем едким натром, добавленным в количестве, необходимом для получения pH= 8-9 , переводится в нерастворимую гидроокись хрома, удаляемую путем отстаивания воды.

Реакция восстановления шестивалентного хрома идет по уравнению:

4CrO₃+6NaHSO₃+3H₂SO₄      ® 2Cr₂(SO₄)₃+3Na₂SO₄+6H₂O

Образование нерастворимой гидроокиси хрома идет по уравнению:

Cr(SO₄)₃+6NaOH    ®   2Cr(OH)₃¯ 3Na₂SO₄

Хромосодержащие стоки забираются из резервуара-усреднителя насосом и подаются в реакторы. Насос запускается вручную. Останавливается автоматически от датчика верхнего уровня реактора.

По проекту установлен 1 насос и 2 реактора. В качестве резервного может быть использован периодически работающий насос перекачки цианосодержащих стоков. Стоки в реакторах перемешиваются сжатым воздухом. В реакторах установлены датчики pH и Cr⁶⁺.

Обезвреживание стоков в рабочем реакторе производится так: при постоянной подаче сжатого воздуха подается в случае необходимости раствор серной кислоты. При pH=3 прекращается подача серной кислоты и подается раствор бисульфата натрия.

9.2.2.Цианосодержащие стоки.

Обезвреживание запроектировано реагентным способом и происходит в металлических емкостях контактным способом.

Для обезвреживания цианидов характерно применение хлора в щелочной среде (pH=9-10).

CN+2NaOH+Cl₂           KCNO+2NaCl+H2O

2KCNO+2H₂O              K₂CO₃+CO(NH₂)₂

Цианосодержащие стоки забираются из резервуара-усреднителя. В реакторах установлены датчики pH и CN^-

9.3. Расходы товарных реагентов.

В станции нейтрализации установлено три растворно-расходных бака: для серной кислоты, для едкого натра, для бисульфата натрия.

Полезная емкость каждого бака 0,6 м³ . Для подачи хлора установлены хлораторы ЛОНИИ-100, производительностью от 0,3 до 2 кг / час.

9.3.1. Расход реагентов на обработку промывных стоков.

Расчет расхода серной кислоты:

a)     pH хромосодержащих стоков до 3

0,4 м³ / ч *49 г/ м³ = 19,6 г / час

3 м³ /сут * 49 г / м³ = 0,15 кг / сут

или 1,5 л / сут 10% раствора кислоты

Расчет расхода едкого натра:

a)               pH хромосодержащих стоков от 3 до 8;

0,4 м³ / ч *40 г/ м³ = 0,016 кг / час

3 м³ /сут * 40 г / м³ = 0,12 кг / сут

b)               Cr³⁺в нерастворимую гидроокись Cr;

0,24 кг / час *2,3 = 0,55кг / сут

1,72 кг /час * 2,3 = 4 кг / сут

c)               pH = 9-10

0,4 м³ / ч *4 г/ м³ = 0,0016 кг / час

3 м³ /сут * 4 г / м³ = 0,012 кг / сут

d)

0,04 кг / час *4 = 0,16кг / сут

0,29 кг /час * 4 = 1,16 кг / сут

Итого суммарный расход едкого натрия 0,73 кг / час, 5,3 кг / сут или 53 л /сут 10% раствора натрия.

Расчет расхода бисульфата натрия

a)              Cr⁶⁺в Cr

0,24 кг / час *7 =1,68 кг / час

1,72 кг / сут * 7 = 12 кг /сут

или 120 л / сут 10% раствора бисульфата натрия

Расчет расхода хлора

a)

0,165 кг / час *3 = 0,5 кг / час

1,16 кг / час * 3 = 3,5 кг / сут

9.3.2. Расчет реагентов на обработку концентрированных растворов

Расчет расхода серной кислоты:

a)               pH хромосодержащих стоков до 3

0,08 м³ *49 г/ м³ = 0,004 кг

или 0,04л 10% раствора кислоты

Расчет расхода едкого натра:

a)               pH хромосодержащих стоков от 3 до 8;

0,08 м³ / ч *40 г/ м³ = 0,003 кг

b)               Cr⁶⁺в нерастворимую гидроокись Cr;

5,2кг *2,3 = 12кг

c)               pH = 9-10

0,08 м³*4 г/ м³ = 0,001 кг

d)

0,81 кг *4 = 3,24кг

Итого суммарный расход едкого натрия 15,3 кг или 153 л 10% раствора едкого натрия.

Расчет расхода бисульфата натрия

a)   Cr⁶⁺в Cr³⁺

5,2 кг *7 =36,4 кг

или 364 л / сут 10% раствора бисульфата натрия

Расчет расхода хлора

a)

2,3 кг *3 = 6,9 кг

Ввиду того, что на обезвреживание концентрированных растворов необходимо большое количество реагентов, растворы необходимо сбрасывать небольшими порциями в промывные стоки. Период дозирования принять равным одной неделе.

9.4. Отстойник.

Отстойник предназначен для выделения из воды нерастворимых гидроокисей тяжелых металлов, образовавшихся в результате обезвреживания циано- и хромосодержащих стоков. отстойник рассчитан на двухчасовое пребывание стоков, сбрасываемых из периодически работающих реакторов и объем его отстойной части равен 2 м³.

Количество сухого вещества, оседающего в отстойнике, равно 6 кг / сут или при 98% влажности 0,3 м³ /сут.

При объеме осадочной части отстойника 1,5 м³вывод осадка можно осуществлять 1 раз в 5 дней.

9.5. Эффективность работы станции нейтрализации

Таблица 16

Показатели воды

                 Концентрация загрязнений

до очистки мг /л

после очистки мг /л

ПДК мг /л

pH

2-10

7-8

6.5-8.5

Cr³⁺

0

0.5

0,5

Cr⁶⁺

810

0

0,1

CN

400

0

0,1

Cu

135

0.5

1

Штаты обслуживания

Для обслуживания станции необходим 1 человек в смену. Периодические контрольные химические анализы производятся химической лабораторией больницы.

10. Оценка воздействия на окружающую среду (ОВОС)

10.1. Оценка воздействия на водные объекты

Основными источниками загрязнения поверхностных вод являются все виды неочищенных сточных вод, в том числе диффузионных, способствующих нежелательному изменению физико-химических и биологических свойств воды.

В практике санитарной охраны поверхностных вод пользуются гигиеническими нормативами - предельно-допустимыми концентрациями (ПДК) лимитирующих веществ в сточных водах, определяющих качество воды. За ПДК принимают такую безвредную (максимальную) концентрацию вещества, при которой обеспечивается нормальный ход биохимических процессов в воде и полностью сохраняется биоценоз водоема.

Наиболее эффективными путями охраны поверхностных вод от загрязнения являются сокращение удельного водоотведения и снижение содержания лимитирующих загрязнений в воде путем использования эффективных методов очистки.

Вредные вещества, сбрасываемые со сточными водами в открытые водоемы, нарушают в последних природное биологическое равновесие и тормозят процессы самоочищения. Самоочищающая способность зависит от условий смешения и разбавления сточных вод. Для удовлетворения санитарных требований устанавливают предельно-допустимый сброс (ПДС) лимитирующих веществ в целях ограничения поступления загрязнений в водоем со сточными водами. Уравнение материального баланса имеет вид:

qC_ст._нр + QC_ф   =    C_нр (q +g Q)

ПДС        Фон      Нормативное состояние

                                  водоема

где q,Q   - расход сточных и речных вод м³/ч

     C_ст.нр C_ф -концентрация лимитирующего вещества соответственно

                 для нормативно-очищенной сточной воды и в реке выше

                 места выпуска, г/м³

              C_нр-предельно-допустимая концентрация в воде в

                      зависимости от вида водопользования, г/м³;

g             - коэффициент смешения, доли единицы.

Расчет предельно-допустимых концентраций лимитирующих веществ в сочных водах, сбрасываемых в р. Десну.

Расчет выполнен для режима штатной и нештатной аварийной эксплуатации сооружений в соответствии с действующими нормативами «Охране поверхностных вод от загрязнения»

Все расчеты выполнены исходя из условия совпадения неблагоприятных факторов:

·         расходы воды в р. Десна приняты для периода зимней межени при 95% обеспеченности;

·         эффект самоочищения определен, исходя из неблагоприятных зимних условий;

·         качество очищенных стоков от КОС принято с учетом возможного в отдаленной перспективе появления в них тяжелых металлов, в то время как в настоящее время и на рассматриваемый период указанные ингредиенты отсутствуют

Для расчетов использованы фоновые показатели качества воды в определенных створах, гидрологические параметры реки Десна, промоделирована ситуация на водосборе на период ввода очистных сооружений на полную мощность с проектируемой застройкой населенного пункта.

Качество воды оценивалось по отношению к ПДК вредных веществ, принятых, в основном для водных объектов хозяйственно-питьевого и культурно-бытового водопользования.

Основные сведения, необходимые для оценки воздействия сточных вод на водоем.

Расход сточных вод q =0,35 м³/сек, коэффициент неравномерности К_н=1,5, содержание взвешенных веществ в смеси бытовых и производственных сточных вод 230 мг/л, БПК_полн составляет 228,7 мг/л.

Смесь бытовых и производственных сточных вод прошла механическую, биологическую очистку, а также доочистку, после чего содержание взвешенных веществ в ней снизилось до 6 мг/л, а БПК_полн до 9 мг/л. Кроме того, в сточной воде содержатся Cr³⁺ -0,5 мг/л и Cu-0,5 мг/л, поступающие из ЛОС больницы.

Спуск сточных вод проектируется в р. Десну, состав воды которой на подходе к месту выпуска сточных вод (створ №1) характеризуется следующими данными: растворенный кислород –5,9 мг/л, БПК_полн –1,3 мг/л, взвешенные вещества – 5,8 мг/л.

Ниже по течению на расстоянии 9,1 км от выпуска сточных вод находится населенный пункт, для которого р. Десна является источником централизованного водоснабжения населения.

Среднемесячный расход реки составляет 1 м³/с. На рассматриваемом участке средняя скорость реки 0,2 м/с при средней глубине 0,5м и ширине 15 м.

Извилистость русла на участке от створа №1 до расчетного створа №2 довольно выражена – коэффициент извилистости j= 1,35

Выпуск сточных вод русловой q=1,5

Расстояние от места выпуска сточных вод до расчетного створа составляет 8,1 км.

Коэффициент смешения сточных вод с водой водоема был определен ранее (п.6.2) g= 0,954

Определим кратность разбавления сточных вод перед створом №2 по формуле:

n= EQ F(0,954 * 1 + 0,35;0,35) =3,7@j -кратное разбавление

Необходимая степень снижения концентрации сточных вод (уменьшения сброса в водоем загрязняющих веществ) по взвешенным веществам составляет m= 6,72 мг/л (п.6.3), по БПК_полн – L^БПК_полн= 9,27 мг/л (п.6.4.)

В основу расчетов оценки последствий нештатного режима работы КОС положены следующие параметры качества сточных вод, представленные в таблице № 17:

Таблица № 17

Загрязняющие вещества

1 вариант

2 вариант (аварийный)

БПК, мг/л

9

229,7

взвешенные вещества, мг/л

6

230

Хром (III),мг/л

0,5

-

Хром (IV),мг/л

-

810

Медь, мг/л

0,5

135

Цианиды, мг/л

-

400

Рассмотрим вариант штатного режима эксплуатации КОС

Таблица № 18 Сводные нормативные и фоновые характеристики реки Десны.

№№ ПП

Наименование показателя,

Ед.изм

Класс опасности

ПДК для водоемов хозяйственно-бытового назначения

Фоновые характеристики по створу №1 р.Десны

1

Взвешенные вещества

мг/л

-

0,25

5,8

2

БПК_полн

мг/л

-

6

1,3

3

Фенолы

мг/л

4

0,001

0,0005

4

Нефтепродукты

мг/л

4

0,3

0,5

5

Фосфаты

мг/л

1-2

1,2

0,66

6

Азот аммонийный

мг/л

3-4

2

0,25

7

Железо

мг/л

3

0,3

0,3

8

Медь

мг/л

3

1

0,027

9

Хром (III)

мг/л

3

0,5

0,008

10

Хром (IV)

мг/л

3

1

0,01

11

Никель

мг/л

3

0,1

0,007

12

Цинк

мг/л

3

1

0,025

13

Марганец

мг/л

3

0,1

0,066

14

Цианиды

мг/л

3

0,1

-

Определение суммарных показателей воздействий и качества речной воды по результатам разбавления (концентрации) очищенных сточных вод и их самоочищение между створами 1-2 рассмотрим в таблице № 19. Створ № 1–р. Десна до выпуска очищенных стоков. Расход не менее 1 м³ Расстояния до створа №2 -8,1 км

Таблица № 19

№№ ПП

Наименование показателя,

Ед.изм

Класс опасности

Качество очищенных стоков q_св=0,35м³/с

Фон по створу №1

Речная вода после смешения

Суммарн. пок-ли качества речной воды с/пдк

c расходом

и самоочищения перед створом №2

1

Взвешенные вещества

мг/л

-

6

5,8

5,85

5,58

0,92

2

БПК_полн

мг/л

-

9

1,3

3,3

3,15

0,52

3

Фенолы

мг/л

4

-

0,0005

0,0097

0,00035

0,45

4

Нефтепродукты

мг/л

4

-

0,05

0,037

0,035

0,12

5

Фосфаты

мг/л

1-2

-

0,66

0,44

0,42

0,35

6

Азот аммонийный

мг/л

3-4

-

0,25

0,18

0,17

0,085

7

Железо

мг/л

3

-

0,3

0,25

0,24

0,8

8

Медь

мг/л

3

0,5

0,027

0,15

0,14

0,14

9

Хром (III)

мг/л

3

0,5

0,008

0,14

0,13

0,26

10

Хром (IV)

мг/л

3

-

0,01

0,007

0,0067

0,0067

11

Никель

мг/л

3

-

0,007

0,005

0,0067

0,048

12

Цинк

мг/л

3

-

0,025

0,018

0,0048

0,017

13

Марганец

мг/л

3

-

0,066

0,044

0,017

0,42

Суммарный показатель воздействий и качества речной воды после КОС( сумма с/ПДКпо 1 и 2 классу загрязнений

0,35<1

Рассмотрим аварийный режим эксплуатации КОС

В таблице № 20 определим суммарные показатели воздействия и качества речной воды по результатам разбавления(концентрации) сбрасываемых неочищенных сточных вод и их самоочищения между створами 1-2

Таблица № 20

№№ ПП

Наименование показателя,

Ед.изм

Класс опасности

Концентр-я загрязнений содержащихся в сточных водах q_св=0,35м³/с

Фон по створу №1

Речная вода после смешения

Суммарн. пок-ли качества речной воды с/пдк

c расходом

и самоочищения перед створом №2

1

Взвешенные вещества

мг/л

-

230

5,8

63,9

60,98

10,08

2

БПК_полн

мг/л

-

229,7

1,3

60,5

57,7

9,6

3

Фенолы

мг/л

4

-

0,0005

0,00037

0,00035

0,45

4

Нефтепродукты

мг/л

4

-

0,05

0,037

0,035

0,12

5

Фосфаты

мг/л

1-2

-

0,66

0,44

0,42

0,35

6

Азот аммонийный

мг/л

3-4

-

0,25

0,18

0,17

0,085

7

Железо

мг/л

3

-

0,3

0,25

0,24

0,8

8

Медь

мг/л

3

135

0,027

35,02

33,41

33,4

9

Хром (III)

мг/л

3

-

0,008

0,14

0,13

0,26

10

Хром (IV)

мг/л

3

810

0,01

210

200,3

200,3

11

Никель

мг/л

3

-

0,007

0,005

0,0048

0,048

12

Цинк

мг/л

3

-

0,025

0,18

0,017

0,017

13

Марганец

мг/л

3

-

0,066

0,044

0,042

0,42

14

Цианиды

мг/л

3

400

-

103,7

98,93

989,3

Суммарный показатель воздействий и качества речной воды после сброса аварийного стока( сумма с/ПДКпо 1 и 2 классу загрязнений)

0,35<1

Анализ показывает, что концентрация загрязняющих веществ ниже выпуска сточных вод с КОС снижаются по мере удаления объекта вниз по течению р. Десны, что объясняется разбавляющей и само очищающей способности реки, однако облагораживающее влияние очищенного стока ограничено наличием загрязнений в реке.

Наибольшее загрязнение р. Десны наблюдается при расчете 2 варианта(критического), когда очистка стоков отсутствует. Нормы ПДК превышены по взвешенным веществам, БПК_полн, меди, хрому и цианидам.Степень превышения ПДК изменяется от 9,6 по БПК_полн до 989,3. по цианидам.

В результате выполненных расчетов можно сделать следующие выводы:

·         водоема и обеспечивает суммарные показатели качества воды в р. Десне от места выпуска до контрольного створа.

·

10.2. Оценка теплового загрязнения р. Десна очищенными стоками.

Отведение стоков с температурой, превосходящей аналогичные показатели водоема является характерным фактором для всех КОС. Применительно к рассматриваемому объекту приняты следующие меры по сокращению теплового загрязнения р. Десна и отрицательного видео экологического (органолептического) эффекта его восприятия:

·         протяженный трубопровод отведения сточных вод, обеспечивающий снижение их температуры до 2,5°С

·         размещение выпуска в относительном удалении от населенных пунктов, что исключает появление изморози и снижает отрицательное органолептическое восприятие незамерзающей реки с повышенным содержанием планктона и водной растительности.

Указанные меры обеспечили возможность соблюдения рыбохозяйственных требований, а также условий отведения в водоемы культурно-бытового пользования в летний период, однако нельзя исключать наличие в переходные периоды года незамерзающего участка русла протяженностью более 500 метров.

Среди прочих принципиально возможных методов удаления утилизации тепла можно рассматривать устройство градирен на площадке КОС, а также установку теплонасосов на выпуске очищенных стоков.

10.3.Экологическая безопасность при обеззараживании, утилизации и хранении осадков.

Осадки, возникающие в процессе очистки сточных вод обогащены рядом токсичных веществ и могут быть причиной загрязнения грунтовых вод в зоне расположения полигонов захоронения этих осадков. Настоящим проектом предусматривается следующая схема утилизации отходов:

·         мусор, задерживающийся на решетках, вывозится на полигоны ТБО;

·         песок из песколовок вывозится на песковые площадки;

·         осадок после обеззараживания и обезвоживания до сухого вещества не менее 35% рекомендован к вывозу в качестве удобрений на сельскохозяйственные поля.

Возможность использования осадков в качестве удобрений. Здесь необходимо последующее исследование вопросов, связанных с потенциальными накоплениями токсичных веществ в тканях культурной растительности на территориях. В условиях кислой реакции среды миграционная способность тяжелых металлов, вносимых в почву с рассматриваемым видом удобрений, заметно возрастает. В дальнейшем следует оценить возможность возникновения такой среды в зонах потенциального использования осадка в качестве удобрений, выявить их пространственные границы и на этой основе оценить дополнительную техногенную нагрузку на поверхностные и подземные воды. В целом же этот вариант использования осадков   можно считать приемлемым, если будет обеспечена его относительная экологическая безопасность.

10.4. Оценка воздействия на загрязнение воздушного бассейна.

Источниками выделения вредных веществ в атмосферный воздух являются:

·         сооружения механической очистки;

·         сооружения биологической очистки;

·         автотранспорт;

·         оборудование механической мастерской.

Строительство очистных сооружений может оказывать определенное воздействие на загрязнение воздушного бассейна. Обычно оно проявляется в форме избыточного поступления в атмосферу пылеватых частиц на стадиях строительства объектов и возникновения неприятных запахов, связанных с технологией механической и биологической очистки и обработки осадков. Условиями тендера определено, что санитарно-защитная зона очистных сооружений равна 400м. Это позволяет предположить, что функционирование очистных сооружений не приведет к концентрации загрязнений в воздушном бассейне. Тем не менее в дальнейшем следует уделить определенное внимание проблеме предупреждения его загрязнения в.т.ч. на территории очистных сооружений.

В целом же влияние КОС составляет лишь малую долю негативного воздействия на природно-техногенные условия прилегающей территории.

11.Технико-экономический расчет строительства и эксплуатации очистных сооружений

Выбор схемы очистных сооружений и типа конструкций некоторых из них целесообразно производить на основе технико-экономического расчета с целью наиболее выгодного проектного варианта. Для этого сравнивают капитальные вложения и эксплуатационные затраты. Для систем водоотведения срок окупаемости может быть в пределах 8-12 лет.

11.1. Расчет капитальных затрат.

При проектировании и расчете затрат на строительство в условиях рыночной экономики целесообразно проведение подрядных торгов с целью выбора строительной организации с более экономичной сметной стоимостью строительства.

Таблица 21. Исходные данные для расчета

№№              ПП

Показатели

Условные обозначения

Единица измерения

Величины

1.

Грунты

-

-

сухие

2.

Глубина залегания грунтов

h

м

7,2

3.

Производительность

Q

тыс.м³/сут

20,53

4.

Доза активного хлора

Д

мг/л

62

5.

Напорный трубопровод:

-диаметр

d

мм

400

-протяженность

l

км

0,05

6.

Канализационная сеть

-диаметр

d

мм

150

-протяженность

l

км

10

Прямые затраты на строительство трубопроводов взяты в ценах 2000 года и определены в таблице №22.

Таблица 22 Нормативы прямых затрат для определения стоимости прокладки трубопроводов (тыс.руб./км)

Материалы, диаметр труб, Ду,мм

S l,км

Средняя глубина залегания, H_ср.

Тип грунтов

Стоимость 1 км сети, тыс.руб. в ценах 2000 г.

Общая стоимость строительства, тыс.руб.

Керамические трубы

200

42,4

3,06

сухие

1050

44520

300

0,14

4,53

сухие

1100

154

400

0,28

4,6

сухие

1200

336

Железобетонные трубы

500

0,63

4,49

сухие

1300

819

600

0,3

5,12

сухие

1450

435

700

1,52

4,4

сухие

1500

2280

итого:

48544

Прямые затраты на строительство сооружений принимаем в ценах 2000 года, для чего стоимость строительства в ценах 1984 г. умножаем на коэффициент, взятый из сборника коэффициентов пересчета сметной стоимости СМР для г. Москвы, выпуск 12/2000, К=35,0, затраты на строительство канализационной сети берем из таблицы 22.

Таблица 23 Прямые затраты на строительство (тыс.руб. /шт)

№№ ПП

Виды сооружений

Стоимость в ценах 1984 г., тыс. руб.

Коэффициент пересчета СМР

Стоимость в ценах 2000 г., тыс. руб.

1.

Главная КНС

540

35

18900

2.

Очистные сооружения

3820

35

133700

3.

Канализационная сеть

48544

4.

Напорный трубопровод

100

35

3500

Всего затрат:

156100

Сметная стоимость представляет собой цену строительной продукции. так же как любая цена она рассчитывается путем суммирования себестоимости выпускаемой продукции и прибыли.

Ц_см= С_смр+ П,

где Ц_см   - сметная стоимость строительства объектов основного

                 производственного назначения, млн. руб.;

      С_смр - себестоимость строительства объектов основного

                 производственного назначения, млн. руб.;

       П     - прибыль, млн.руб.

Себестоимость строительно-монтажных работ рассчитывается путем суммирования прямых затрат и накладных расходов:

С_смр= ПЗ + НР,

где ПЗ –прямые затраты:

      ПЗ = С_мат + С_маш+ С_зп,

       где С_мат – материальные затраты;

             С_маш– затраты

             С_зп,- затраты на оплату труда

     НР – накладные расходы, которые определяются по формуле:

     НР = НР% :100*ПЗ,

     где НР% -норматив накладных расходов, принимаемый равным 26%.

При составлении сметной документации размер прямых затрат определяется на основе данных об объеме работ и единичных расценок на отдельные конструктивные элементы и виды работ. Таким образом, сметная стоимость строительно-монтажных работ будет определяться по формуле:

Ц_см= С_см+ ПН = ПЗ+НР+ПН,

где ПН –прибыль строительной организации, которая определяется по формуле:

ПН = ПН%:100(ПЗ+НР),

где   ПН% - норматив плановых накоплений, который принимается

                   равным 20%.

Таблица № 24 Определение стоимости объектов производственного

                          назначения.

№№ ПП

Виды сооружений

Норматив прямых затрат, тыс.руб./шт

Кол-во, шт

Итого прямых затрат, тыс. руб.

Накладные расходы, тыс.руб. (26%)

Плановые накопления, тыс. руб. (20%)

Сметная стоимость, тыс. руб.

1.

Главная КНС

18900

1

18900

4914

4762,8

28576,8

2.

Очистные сооружения

133700

1

133700

34762

33692,4

202154,4

3.

Канализационная сеть

48544

1

48544

12621,4

12233,1

73398,5

4.

Напорный трубопровод

3500

1

3500

910

882

5292

итого:

309421,7

Расчет сводного сметного расчета строительства систем водоотведения приводится в таблице № 25.

Таблица № 25

Статьи затрат

Сумма, тыс. руб.

1. Стоимость объектов основного производственного назначения

309421,7

2. Подготовка территории строительства-( 5% от п.1)

15471,1

3. Затраты на проектно-изыскательские работы ( 9% от п.1)

27848,0

4. Стоимость объектов энергетического хозяйства (1% от п.1)

3094,2

5. Стоимость объектов транспортного хозяйства ( 4% от п.1)

12376,9

6. Стоимость объектов подсобного хозяйства ( 2% от п.1)

6188,4

7. Временные здания и сооружения (11% от п.1)

34036,4

8. Затраты на благоустройство территории -1% от п.1)

3094,2

9. Затраты на подготовку эксплуатационных кадров -(0,1% от п.1)

309,4

10. ИТОГО:

411840,3

11. Резерв средств на непредвиденные расходы -(15% от п.1)

46413,3

12. ВСЕГО с учетом резерва

458253,6

13. Возвратные суммы -(15% от п.7)

5105,5

14. Всего по сводно-сметному расчету (п.12-13)

453148

11.2 Расчет эксплуатационных расходов

Себестоимость услуг водопроводно-канализационного хозяйства представляет собой стоимостную оценку используемых в процессе производства и реализации услуг природных ресурсов, сырья, материалов, топлива, энергии, основных средств, трудовых ресурсов, а также других затрат на их производство и реализацию.

Планирование себестоимости услуг осуществляется на основе данных, характеризующих эффективное использование основных средств, материальных и трудовых ресурсов и при обеспечении государственных минимальных стандартов предоставления услуг, а также качества, надежности и экологической безопасности обслуживания.

Эксплуатационные расходы услуг водоотведения рассчитываются в соответствии с «Методикой планирования, учета и калькулирования себестоимости услуг жилищно-коммунального хозяйства», утвержденной Постановлением Госстроя РФ №9 от 23.02.99 г., и определяются по формуле:

С_общ=С_р+ С_эл + С_зп + С_отч + С_ам + С_рф + С_нр + С_авр+С_пр,

где С_р - затраты на реагенты;

      С_эл - затраты на электроэнергию;

      С_зп - затраты на оплату труда основных производственных рабочих;

      С_отч - отчисления на социальное страхование;

      С_ам – амортизационные отчисления на полное восстановление;

      С_рф - ремонтный фонд;

      С_нр - цеховые и общеэксплуатационные расходы (накладные);

       С_пр –прочие прямые расходы

Расчет эксплуатационных расходов произведем на годовой объем поступления и очистки сточных вод.

Q_г = q _ср.сут 365 дн = 20,53 * 365 =7493,45 тыс. м³

где q _ср.сут=20,53 тыс.м³/сут

11.2.1.Расчет затрат на реагенты

Расчет затрат на реагенты производится по формуле:

С_р = Q_г* Д * Ц_р,

где Q_г - годовой объем очистки сточных вод; Q_г = 7493,45 тыс. м³

      Д -доза расхода активного хлора; Д=3 г/ м³= 3 кг/1000м³

      Ц_р - цена 1 т хлора с учетом транспортных расходов по состоянию на 01.01.2001 г. составляет - 2277 руб./т или 2,28 руб./кг

С_р = 7493,45 * 3 * 2,28 = 51,3 тыс. руб..

11.2.2.Расчет затрат на электроэнергию

Затраты на электроэнергию определяем по формуле:

С_эл = С_кнс + С_ос,

где С_кнс –затраты на электроэнергию по ГКНС

      С_ос -затраты на электроэнергию по очистным сооружениям.

Расчет затрат на электроэнергию мощностью ниже 750 кВА производится по одноставочному тарифу   за общее количество расхода электроэнергии, выше 750 кВА по двухставочному тарифу: за общий расход плюс за заявленную мощность.

Рассчитаем расход электроэнергии по сооружениям.

Расход электроэнергии на работу насосов по перекачке сточной жидкости определяем по формуле:

         Р_кнс= EQ F(9,81 * Q * H; пдв. *пн.а) * Р * n *365дн * 24 ч

       где Q – производительность насоса в максимальный часовой

                приток, Q = 641,5 м³/ч =0,178 м³/сек.

                Н –рабочий напор насосного агрегата, Н=16,31м

                пдв и пн.а –КПД насоса и двигателя, пдв=0,7, пн.а =0,94

                Р –плотность воды, Р=1 т/м³

                n –количество работающих насосов, n=2

Р_кнс = *1 * 2 *365 *24 =758,3 тыс. кВт. ч

Годовой расход электроэнергии больше 750 тыс. кВт, следовательно, рассчитаем заявленную мощность:

М_кнс = EQ F(Рsdo5(кнс);365*24) = EQ F(758,3;365 * 24) =0,0866 тыс. кВт @ 0,09 тыс. кВт

Расход электроэнергии на работу насосов по перекачке сточной жидкости определяем по формуле:

Р_ос= Р_уд * Q_год,

где Р_уд – удельный расход электроэнергии на 1000м³, Р_уд =134 квт,ч

      Q_год, - годовой объем водоотведения Q_год =7493,5 тыс. м³

Р_ос = 134 * 7493,5 = 1004,1 тыс. кВт.ч

Годовой расход электроэнергии больше 750 тыс. кВт, следовательно, рассчитаем заявленную мощность:

М_ос = @ 0,12 тыс. кВт

Теперь формула затрат на электроэнергию примет следующий вид:

С_эл = С_кнс + С_ос,= Р_кнс* Т_р+ М_кнс * Т_м+ Р_ос* Т_р+ М _ос * Т_м,

где Т_р – тариф на расход электроэнергии, Т_р =0,8 руб./кВт.ч;

       Т_м - тариф на заявленную мощность, Т_м = 52 руб./кВт

С_эл = 758,3*0,8+ 0,09*52 +1004,1* 0,8 +0,12* 52 =1420,8 тыс.руб.



11.2.3. Расчет затрат на оплату труда основных производственных рабочих

На прямую статью расходов на оплату труда относится заработная плата рабочих, занятых в технологическом процессе. Численность рабочих, занятых в основном производстве рассчитаем в соответствии с действующим в настоящее время сборником Центрального бюро нормативов по труду Государственного комитета СССР по труду и социальным вопросам «Нормативы численности рабочих, занятых на работе по эксплуатации очистных сооружений и насосных станций водопровода и канализации», 1990 г.

Численность персонала насосной станции и очистных сооружений принимается исходя из объема поступления сточных вод на очистные сооружения. При Q=20,53 тыс. м³/сут.: численность рабочих на КНС      N_кнс= 5 чел., численность рабочих, занятых на очистных сооружениях принимается N _ос= 55 чел.. Обслуживающий персонал канализационной сети принимается из расчета 10 чел на 50км сети, N_сет.= 9 чел.

Таблица № 26 Расчет затрат на оплату труда

Наименование сооружений

Численность, чел.

Среднемесячная заработная плата на 1 чел, руб.

Годовой фонд заработной платы, тыс. руб.

Главная канализационная станция

5

2200

132,0

Очистные сооружения

55

2600

1716,0

Канализационная сеть

9

3000

324,0

Итого:

69

2172

С_зп= (N_кнс* З_ср.кнс+ N_ос* З_ср.ос + N_сет* З_ср.сет) *12 =2172 тыс.руб.

где N_кнсN_осN_сет–численность рабочих, занятых на сооружениях,

      З_ср.кнс, З_ср.ос, З_{ср.сет
–}средняя заработная плата рабочих за месяц,

      12 –количество месяцев в году.

11.2.4. Расчет затрат на отчисления в страховые фонды

В соответствии со 2 частью налогового кодекса Российской федеоации установлены следующие обязательные отчисления в страховые фонды при условии не превышения фонда заработной платы на 1 человека свыше 100 тыс.руб в год:

·

·

·

·

Итого: 35,9%

С_отч = С_зп * К_отч.= 2172 *0,359 = 779,7 тыс.руб

11.2.5. Расчет амортизационных отчислений

Амортизационные отчисления – это отчисления на полное восстановление основных фондов. Амортизационные отчисления на полное восстановление определяются по формуле:

А_а= а_в*БС:100%,

где БС –балансовая стоимость основных фондов в руб.

      а_в –норматив амортизационных отчислений на полное восстановление.

Нормативы амортизационных отчислений определяются на основании действующего в настоящее время Постановления Совета министров СССР № 1072 от 22 октября 1990 года «О единых нормах амортизационных отчислений на полное восстановление основных фондов народного хозяйства СССР», с соответствующими изменениями и дополнениями к этому Постановлению. В связи с тем, что нормы амортизационных отчислений установлены индивидуально на каждый вид оборудования, на сооружения, на здания, сети и т.д. где-то в пределах от 2-6, то для расчета амортизации возьмем усредненную норму отчислений равную 3. Расчет произведем в таблице №27.

Таблица №27

№№ ПП

Виды сооружений

Балансовая стоимость, тыс. руб.

Норматив отчислений %

Амортизационные отчисления, тыс.руб

1.

Главная КНС

28576,8

3

857,3

2.

Очистные сооружения

202154,4

3

6064,6

3.

Канализационная сеть

73398,5

3

2202,0

4.

Напорный трубопровод

5292

3

158,8

итого:

316851,7

9282,7

11.2.6. Расчет отчислений в ремонтный фонд

Ремонтный фонд создается в организациях жилищно-коммунального хозяйства для проведения ремонта основных средств, имеющих длительный период использования, продолжительные межремонтные сроки, а также высокую стоимость ремонтов.

Отчисления в ремонтный фонд определяются исходя из балансовой стоимости основных средств, нормативов отчислений, которые разрабатываются и утверждаются организациями ЖКХ по согласованию с собственником объектов жилищно-коммунального хозяйства.

Исходной базой для определения нормативов отчислений в ремонтный фонд являются следующие данные:

·

·

·

·

Принимаем средний коэффициент отчислений в ремонтный фонд по всем видам оборудования К= 0,015 и в таблице № 28 рассчитаем сумму отчислений в ремонтный фонд по формуле:   С_рф= БС*К

Таблица №28

№№ ПП

Виды сооружений

Балансовая стоимость, тыс. руб.

Норматив отчислений %

Отчисления в ремонтный фонд

1.

Главная КНС

28576,8

0,015

428,7

2.

Очистные сооружения

202154,4

0,015

3032,3

3.

Канализационная сеть

73398,5

0,015

1101,0

4.

Напорный трубопровод

5292

0,015

79,4

итого:

316851,7

4641,3

11.2.7. Расчет прочих прямых расходов

В состав прочих прямых расходов по водоотведению включаются затраты на вывоз осадка. Расчет затрат производится по формуле:

С_пр= W^ос_годР,

где W^ос_год –годовой объем осадка при влажности 82%, W^ос_год=306,2 тыс. м³

     Р – расценка на вывоз 1 м³ осадка.

Расценку на вывоз осадка возьмем из «Сборника комплексных расценок на вывозку технологических осадков с московских станций аэрации» , разработанного «Мосводоканалниипроектом» и утвержденного протоколом Межведомственной комиссии Правительства Москвы. Выбираем расценку на вывозку осадка после переработки в цехе механического обезвоживания после вакуум-фильтров, влажностью 82%, плечо перевозки-8 км

Расценка включает в себя следующие расходы:

·

·

·

·

·

Таким образом, расценка составит Р= 14,2 руб./м³

С_пр= 306,2*14,2=4348 тыс.руб..



11.2.8. Расчет накладных расходов

В состав накладных расходов входят цеховые и общеэксплуатационные рсходы.

В состав цеховых расходов включены следующие виды затрат:

·         цеха и рабочих, занятых непосредственно на работах по содержанию и обслуживанию цехового хозяйства;

·

·

·

·

·

Общеэксплуатационные расходы в свою очередь включают в себя административно-управленческие расходы и общехозяйственные расходы.

В состав административно-управленческих расходов помимо оплаты труда административно-управленческого персонала, отчислений в страховые фонды, охраны труда и подготовки кадров входят расходы по управлению производством это:

·

·

·

·

·

К общехозяйственным расходам также помимо оплаты труда, отчислений в страховые фонды, амортизации и охраны труда входят расходы:

·

·

·

·

·

Удельный вес накладных расходов в общей структуре себестоимости составляет в среднем 25% или 7500 тыс.руб.

Таблица №29

Статьи затрат

годовая сумма затрат,тыс.руб.

Удельный вес, %

Переменные расходы

5820,2

19,3

-реагенты

51,3

0,2

-электроэнергия

1420,8

4,7

-прочие прямые расходы

4348

14,4

Постоянные расходы

24375,7

80,7

-оплата труда

2172

7

-отчисления от оплаты труда

779,7

2,6

-амортизация

9282,7

30,7

-ремонтный фонд

4641,3

15,4

-накладные расходы

7500

25

Итого:

30195,9

100

Рассчитаем себестоимость услуг водоотведения на 1м³

С_1м³= EQ F(Сsdo5(общ);Q) =,03 руб./м³

11.3.Анализ безубыточности и обеспечения целевой прибыли.

Одним из методов ценообразования является метод анализа безубыточности и получения целевой прибыли. Методика ценообразования с расчетом на получение целевой прибыли основывается на графике безубыточности, где представлены постоянные и переменные затраты и целевая прибыль предприятия.

Постоянные издержки предприятия при неизменной мощности сооружений не зависят от объема услуг.

Переменные издержки при неизменной мощности изменяются прямо пропорционально изменению объема услуг.

Целевая прибыль расходуется на выплату налогов (35%), на развитие производства (реконструкция, строительство новых сооружений) и потребление (фонды материального поощрения).

Для предприятий-монополистов жилищно-коммунального хозяйства установлен предельный уровень рентабельности 25%.

Отсюда можно посчитать тариф на услуги водоотведения.

Т=С_1м³ * 25%П=4,03*1,25=5,04 руб./м³

Как видно из таблицы № 26 в структуре себестоимости максимальную долю занимают постоянные расходы, составившие 80,7%.

По данным таблицы № 26 построим график безубыточности.

Рис. 3 Определение точки безубыточности

Точка безубыточности характеризует минимальный объем сточных вод, который должен поступить на очистные сооружения. опущенный перпендикуляр из точки безубыточности показывает минимальный объем сточных вод, необходимый для безубыточной работы сооружений водоотведения.

Определим доход от реализации услуг:

Д= Q * Ц = 7493,45* 5,04=37767 тыс. руб

где Ц –тариф на услуги водоотведения

Не смотря на включение в расчет минимальных значений показателей, определение сметной стоимости на основе тендера, себестоимость услуг и тариф на услуги водоотведения получились достаточно высокими. Из практики водопроводно-канализационного хозяйства известно, что чем меньше объем оказываемых услуг, тем больше себестоимость и стоимость услуг, это связано в первую очередь с тем, что в структуре себестоимости максимальную долю занимают постоянные расходы. В связи с чем для любого предприятия водопроводно-канализационного хозяйства для улучшения показателей финансово-хозяйственной деятельности особо актуальной становится работа по снижению издержек производства.

Для чего на предприятии должен быть план мероприятий по снижению себестоимости и экономному использованию финансовых средств. Экономия затрат может быть достигнута за счет:

·         экономии электроэнергии, достигаемой за счет оптимальных режимов работы оборудования;

·         экономии реагентов за счет рационального дозирования реагентов, исходя из качества поступающих сточных вод;

·         экономии средств ремонтного фонда за счет более качественного проведения всех видов ремонта и своевременного выполнения графиков ППР;

·         за экономии оплаты труда, достигаемой за счет увеличения производительности труда и сокращения численности персонала;

·         снижения накладных расходов, включающего в себя снижение затрат на содержание зданий, сооружений, оборудования, транспортных расходов и т.д.

При выполнении плана мероприятий по снижению себестоимости сэкономить можно от 10-15% эксплуатационных расходов.

11.4. Обоснование эффективности строительства систем водоотведения.

К –капитальные вложения на строительство систем водоотведения,

    К= 453148 тыс.руб.

И – издержки производства на водоотведение без учета амортизации,

      И = С_сум-А_в= 30195,9-9282,7=20913,2 тыс.руб.

Ц_ц – выручка от реализации, Ц_ц= 7493,45*5,04=37766,99 тыс.руб.

Структура финансирования предполагает наличие у инициатора строительства 20% собственных средств и 80 % дает государство, при чем финансирование осуществляется в два этапа: 1 год строительства –30% от суммарных капитальных вложений; 2 год – 70% от суммы капитальных вложений.

Издержки в период освоения превышают проектные на 10%. Расчетный период составляет 10 лет.

Т_{строительства}< Т _{расчетный}< Т_{строительства}+ Т _{эксплуатации}

Таблица №30 Прогноз изменения инфляции и коэффициента дисконтирования в течение расчетного периода времени.

Годы

№№

Прогнозные темпы инфляции, % в год

Коэффициент инфляционной корректировки

Норматив дисконтирования, Е,%

Коэффициент дисконтирования, a_t

в рассматриваемом году

нарастающим итогом

2001

0

0

1

1

16,7

1,000

2002

1

18,8

1,3

1,3

16,7

0,857

2003

2

15

1,15

1,50

16,7

0,735

2004

3

15

1,15

1,72

16,7

0,630

2005

4

10

1,1

1,89

16,7

0,540

2006

5

10

1,1

2,08

16,7

0,463

2007

6

10

1,1

2,29

16,7

0,397

2008

7

10

1,1

2,52

16,7

0,340

2009

8

10

1,1

2,77

16,7

0,291

2010

9

10

1,1

3,05

16,7

0,250

2011

10

10

1,1

3,35

16,7

0,214

Дисконтирование – это метод обесценивания будущих денег с позиции сегодняшнего дня.

a_t = EQ F(1;(1+E)sup5(t)) ,

где Е –норматив дисконтирования в долях единиц

                      t – порядковый номер года

Ставка рефинансирования – это такая ставка по которой Центробанк продает кредит коммерческим банкам (50%).Для нашего проекта строительства систем водоотведения в виду того, что проект социально значимый норматив дисконтирования будет равен 1/3 от ставки рефинансирования Е= 16,7%

Таблица №31 Исходные данные для построения хронограмм затрат и результатов, в базисных и прогнозных ценах.

Годы

В базисных ценах, в тыс.руб.

Коэффициент инфляционной корректировки нарастающим итогом

в прогнозных ценах, тыс. руб.

К

И

Ц

2002

135944,4

1,30

135944,4

2003

317203,6

1,50

412364,7

2004

33215,49

37767

1,72

57130,64

64959,2

2005

30195,9

37767

1,89

57070,25

71379,6

2006

30195,9

37767

2,08

62807,47

78555,4

2007

30195,9

37767

2,29

61267,48

86486,4

2008

30195,9

37767

2,52

76093,67

95172,8

2009

30195,9

37767

2,77

83642,64

104614,6

2010

30195,9

37767

3,05

92097,5

115189,4

2011

30195,9

37767

3,35

101156,3

126519,5

Чистый оборотный капитал объединяет текущие активы (сумма товарно-материальных запасов, быстрореализуемых ценных бумаг, оплаченной заранее продукции, счетов к получению наличности) за вычетом краткосрочных обязательств (до 1 года)

Чистый оборотный капитал (ЧОК) образует существенную часть первоначальных капитальных вложений, необходимых для инвестиционного проекта, поскольку это требуется для финансирования работы предприятия.

При определении ЧОК для предприятия водоотведения учитывается:

·         необходимость создания запаса материально-технических ресурсов для обеспечения непрерывности процесса производства в размере 20% стоимости реагентов;

·         резерв на покрытие дебиторской задолженности в размере 15% от выручки реализации услуг;

·         кредиторская задолженность должна быть равна 0(высокая платежная дисциплина).

ЧОК = 20% С_реаг. + 15% Ц = 0,2 * 51,3 + 0,15* 37767 = 5678,31 тыс.руб.

Таблица №32 Требуемый объем капитальных вложений и источники их финансирования.

Показатели

Всего

в том числе

на строительство

на формирование ЧОК

Всего капитальных вложений

453148

447469,7

5678,31

из них по источника финансирования

собственные средства(20%)

90629,6

84951,29

5678,31

государственное кредитование(80%)

362518,4

362518,4

Государственный кредит берем из бюджета субъекта РФ в размере 80% стоимости строительства сроком на 8 лет под льготную ставку 10% годовых.

Таблица №33 Схема погашения кредита

Годы

№

Государственный кредит

сумма долга

Погашение

в процентах

основная сумма долга

2002

1

108755,5

2003

2

449522,8

2004

3

494475,1

49447,5

61809,39

2005

4

432665,7

43266,6

61809,39

2006

5

370856,3

37085,6

61809,39

2007

6

309046,9

30904,7

61809,39

2028

7

247237,5

24723,8

61809,39

2009

8

185428,2

18542,8

61809,39

2010

9

123618,8

12361,9

61809,39

2011

10

61809,39

6180,9

61809,39

В= 0,3 * 0,8К(1+0,1)+0,7* К*0,8*1,3        С= В(1+0,1)

Таблица № 34 Результаты определения денежных потоков участников проекта в течение его эксплуатационной фазы для системы водоснабжения.

Показатели

2004

2005

2006

2007

2008

2009

2010

2011

Коэффициент инфляционной корректировки

1,72

1,89

2,08

2,29

2,52

2,77

3,05

3,35

У предприятия инициатора проекта

1.Выручка

64959,2

71379,6

78555,4

86486,4

95172,8

104614,6

115189,4

126519,5

2. Элементы текущих издержек производства в прогнозных ценах

а) амортизация

15966,2

17544,3

19308,0

21257,4

23392,4

25713,1

28312,2

31097,0

б) зарплата рабочих

3735,8

4105,1

4517,8

4973,9

5473,4

6016,4

6624,6

7276,2

в) отчисления в страховые фонды

1341,1

1473,6

1621,8

1785,5

1964,8

2159,8

2378,1

2612,0

г) итого

21043,2

23123,0

25447,6

28016,8

30830,7

33889,3

37314,9

40985,2

3. Оборотный капитал

а) всего

9766,7

10732,0

11810,9

13003,3

14309,3

15728,9

17318,8

19022,3

б) прирост

4088,4

5053,7

6132,6

7325,0

8631,0

10050,6

11640,5

13344,0

4. Погашение процентов по кредиту, предоставленному государством

49447,5

43266,6

37085,6

30904,7

24723,8

18542,8

12361,9

6180,9

5. Погашение основной суммы долга, предоставленного государством

61809,4

61809,4

61809,4

61809,4

61809,4

61809,4

61809,4

61809,4

6. Налоги

а) на пользователей дорог

1624,0

1784,5

1963,9

2162,2

2379,3

2615,4

2879,7

3163,0

б) на содержание ЖКХ

974,4

1070,7

1178,3

1297,3

1427,6

1569,2

1727,8

1897,8

в) НДС

12991,8

14275,9

15711,1

17297,3

19034,6

20922,9

23037,9

25303,9

г) всего

15590,2

17131,1

18853,3

20756,7

22841,5

25107,5

27645,4

30364,7

7. Итого текущих затрат

147890,3

145330,1

143195,9

141487,6

140205,3

139349,0

139131,6

139340,2

8. Налогооблагаемая прибыль

-82931,0

-73950,5

-64640,5

-55001,2

-45032,5

-34734,4

-23942,3

-12820,8

4*

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

5*

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

7*

36633,4

40254,1

44300,8

48773,5

53672,2

58996,8

64960,4

71349,9

8*

28325,9

31125,5

34254,5

37712,9

41500,7

45617,8

50229,0

55169,5

9. Налог на прибыль

8497,8

9337,7

10276,4

11313,9

12450,2

13685,3

15068,7

16550,9

10. Чистая прибыль

19828,1

21787,9

23978,2

26399,0

29050,5

31932,5

35160,3

38618,7

11. Финансовый итог

31706,0

34278,5

37153,6

40331,4

43811,8

47594,9

51832,0

56371,7

У бюджета субъекта РФ

а) 25% НДС

3247,9

3568,9

3927,8

4324,3

4758,6

5230,7

5759,5

6325,9

б) 63 % от налога на прибыль

5353,6

5882,7

6474,1

7127,7

7843,6

8621,7

9493,3

10427,0

в) налог на содержание ЖКХ

974,4

1070,7

1178,3

1297,3

1427,6

1569,2

1727,8

1897,8

г) итого бюджетных поступлений

9575,9

10522,4

11580,2

12749,4

14029,9

15421,7

16980,6

18650,8

Определение экономической эффективности

Интегральный экономический эффект:

Э_т = (ФИ_t –К_t) a_t,

где t     -порядковый номер года

       К    -капитальные вложения

       ФИ - финансовый итог

       a_t   - коэффициент инфляционной корректировки

Таблица № 35 Результаты определения эффективности строительства систем водоотведения

Годы

№

Коэфф-т дисконтирования, a_t

Кап. вложения,   К, тыс.руб.

ФИ

Э_т

в момент времени, t

дисконтированные

в прогнозных ценах

дисконтированный

дисконтированный

нарастающим итогом

2001

0

1,0

27188,9

27188,9

-27188,9

-27188,9

2002

1

0,9

63440,7

54377,8

-54377,8

-81566,6

2003

2

0,7

5678,3

4171,8

-4171,8

-85738,5

2004

3

0,6

31706,0

19966,4

19966,4

-65772,0

2005

4

0,5

34278,5

18502,7

18502,7

-47269,4

2006

5

0,5

37153,6

17189,6

17189,6

-30079,7

2007

6

0,4

40331,4

15994,2

15994,2

-14085,5

2008

7

0,3

43811,8

14892,4

14892,4

806,9

2009

8

0,3

47594,9

13867,1

13867,1

14674,0

2010

9

0,2

51832,0

12944,2

12944,2

27618,2

2011

10

0,2

56371,7

12066,8

12066,8

39685,1

По результатам таблицы № 35 строим график (рис 4)

Интегральный экономический эффект и срок окупаемости

Рис.4

Таким образом, срок окупаемости строительства равен 7 годам.

Список используемой литературы.

1.   СниП 2.04.03-85. Канализация. Наружные сети и сооружения.- Москва: ЦИТМ Госстроя СССР, 1986 г.- 72 с.

2.   С.В. Яковлев, Я.А Карелин, Ю.М.Ласков, В.И.Калицун. Водоотведение и очистка сточных вод.- Учебник для ВУЗов - Москва: Стройиздат, 1996.- 591с.

3.   Ю.М.Ласков, Ю.В. Воронов, В.И.Калицун. Примеры расчетов канализационных сооружений: Учебное пособие для ВУЗов –2–е издание –Москва: Стройиздат, 1987. –255с.

4.   А.А.Лукиных, Н.А. Лукиных. Таблицы для гидравлического расчета канализационных сетей и дюкеров по формуле акад. Н.Н. Павловского: Справочное пособие –5-е издание.–Москва: Стройиздат, 1987.-152с.

5.   Ф.А Шевелев, А.Ф.Шевелев. Таблицы для гидравлических расчетов водопроводных труб: Справочное пособие.-Москва: Стройиздат, 1987

6.   Проектирование очистных сооружений городской канализации. Биологическая очистка. Аэротенки. Часть 1. Методические указания Горький: ГИСИ им. Чкалова, 1987

7.   Методика планирования. учета и калькулирования себестоимости услуг жилищно-коммунального хозяйста.-Москва:Госстрой РФ Институт экономики жилищно-коммунального хозяйства. 1999.-135 с.

8.   Сборник комплексных расценок на вывозку технологического осадка с московских станций аэрации. Москва: «МосводоканалНИИпроект», 1996 –14с

9.   Нормативы численности рабочих, занятых на работе по эксплуатации очистных сооружений и насосных станций водопровода и канализации. Москва: Центральное бюро нормативов по труду Государственного комитета СССР по труду и социальным вопросам, 1990.