Расчет барабанной сушилки для сушки песка
Министерство образования и науки РФ
Федеральное агентство по образованию
ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра технологии неорганических веществ и материалов
Допускаю к защите
Руководитель
Легостаева Н.В.
Фамилия, инициалы
Расчет барабанной сушилки для сушки песка
Наименование темы
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
К курсовому проекту по дисциплине
Тепловые процессы
__________________________________ПЗ
обозначение документа
Выполнил студент
Группы Пряхина Е.Ю.
Шифр Подпись Фамилия И.О.
Нормоконтролёр ______________ ____________________ Легостаева Н.В.
Подпись Фамилия И.О.
Курсовой проект защищен
с оценкой______________
Усолье-Сибирское 2010 г
Министерство образования и науки РФ
Федеральное агентство по образованию
ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
ЗАДАНИЕ
На курсовой проект (курсовую работу)
По курсу __________________________________________________________
Студенту __________________________________________________________
(фамилия и инициалы)
Тема проекта_______________________________________________________
__________________________________________________________________
Исходные данные __________________________________________________
__________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________
Рекомендуемая литература___________________________________________
__________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________
Графическая часть на __________листах
Дата выдачи задания «__»________2009г.
Дата представления проекта руководителю «__»_____________200_г.
Руководитель курсового проекта «___»___________200_ г.
( курсовой работы)
Содержание
Введение
1. Расчет горения топлива……………………………………………………5
2. Тепловой расчет барабанного сушила……………………………………9
3. Производительность барабана……………………………………….…..11
4. Расчет начальных параметров сушильного агента….………………….12
5. Построение теоретического процесса сушки на I — d-диаграмме…..14
6. Потери теплосодержания газов в процессе сушки……………………..16
7. Действующий процесс сушки……………………………………………18
8. Тепловой баланс сушки…………………………………………………..20
9. Расход воздуха и объем отходящих газов……………………………….21
10. Аэродинамический расчет……………………………………………….23
11. Материальный баланс процесса сушки…………………………………30
Библиографический список……….……………………………..…………..31
Введение
В печах и сушилах силикатной промышленности осуществляются весьма сложные, ответственные технологические процессы, связанные с сушкой и обжигом материалов и изделий, а также с расплавлением шихтовых материалов. Поэтому вопросы технического прогресса силикатных производств неразрывно связанны с совершенствованием конструкции печей и сушил и их тепловой работы.
Выбор конструкции сушилки зависит от ее технического назначения. Для сушки сыпучих мелкокусковых порошкообразных материалов используются различные конструкции сушилок непрерывного действия – барабанные, пневматические. Подбирают их в зависимости от свойств высушиваемого материала (влажности, крупности частиц, плотности, характера связи влаги с материалом), а также требований к высушиваемому материалу, производительности, с учетом техника – экономических показателей работы выбранного аппарата. Наибольшее распространение имеют барабанные сушилки. Они отличаются надежностью в работе, легкостью управления с применением автоматики, возможностью использования разнообразных видов топлива.
Она представляет собой сварной цилиндр – барабан, на наружной поверхности которого укреплены бандажные опоры, кольца жесткости и приводной зубчатый венец. Ось барабана может быть наклонена к горизонту на 40 – 60.
Внутри барабана устанавливают насадки, конструкция которых зависит от свойств высушиваемого материала. Со стороны загрузочной камеры многозапорная винтовая насадка, с числом спиральных лопастей от шести до шестнадцати в зависимости от диаметра барабана. При сушке материала с большой адгезией к поверхности на начальном участке последнего закрепляют цепи, при помощи которых разрушают камки и очищают стенки барабана. Для этой же цели могут применять ударные приспособления, расположенные с внешней стороны барабана.
В сушилках диаметром 1000 – 1600 мм для материала с хорошей сыпучестью и средним размером частиц до 8 мм устанавливают секторную насадку. В тех же сушилках, для материалов, обладающих повышенной адгезией или сыпучих материалов со средним размером частиц более 8 мм устанавливают подъемно – лопастные устройства. В сушилках диаметром 1000 – 3500 мм для материалов склонных к налипанию, но восстанавливающих сыпучие свойства в процессе сушки сначала устанавливают подъемно – лопастные перевалочные устройства, а затем секторные насадки.
Основной материал для изготовления барабанов сушилок, загрузочных и разгрузочных камер – углеродистые стали. В технически обоснованных случаях дополнительное изготовление барабанов, загрузочных и разгрузочных камер частично или полностью из жаростойких сталей специальных марок.
1. Расчет горения топлива
Таблица 1-Состав горючей массы
|
Продукт |
Сг |
Нг |
Ог |
Nг |
Sг |
Сумма |
|
% |
78 |
5,7 |
13,3 |
1,6 |
1,4 |
100 |
Содержание золы Ас =17 %
Содержание влаги в рабочем (пылевидном) топливе Wp=2%
Температура подогрева вторичного воздуха (70 % от общего количества) равна tв=4000. Первичный воздух (30%) холодный.
Содержание золы в рабочем топливе:
(1)
%
Содержание других элементов в рабочем топливе:
% (2)
% (3)
% (4)
% (5)
% (6)
Таблица 2 - Состав рабочего топлива
|
Продукт |
Ср |
Нр |
Ор |
Nр |
Sр |
Ар |
Wp |
Сумма |
|
% |
63,5 |
4,6 |
10,8 |
1,3 |
1,1 |
16,7 |
2 |
100 |
Определим теплоту сгорания рабочего топлива:
кДж/кг (7)
кДж/кг
Находим теоретически необходимое количество сухого воздуха:
м3/кг (8)
м3/кг
С учетом влажности атмосферного воздуха при d=10 г/кг сух. воз. получим
м3/кг (9)
м3/кг
Определим действительное количество воздуха при
Сухого воздуха:
м3/кг (10)
м3/кг
Атмосферного воздуха:
м3/кг (11)
м3/кг
Состав и количество продуктов горения при находим
м3/кг (12)
м3/кг (13)
м3/кг (14)
м3/кг (15)
м3/кг (16)
м3/кг
м3/кг
м3/кг
м3/кг
м3/кг
Общий объем продуктов горения
м3/кг (17)
м3/кг
Определим процентный состав продукта:
% (18)
% (19)
% (20)
% (21)
% (22)
Всего: 100 %
Таблица 3 - Материальный баланс процесса горения на 100 кг топлива при
|
Приход |
кг |
Расход |
кг |
|
Топливо Воздух:
H2O |
100 235,2 775 10,1 |
Зола (шлак) Продукты горения: СО2=100 . 1,18. 1,977 SO2=100 . 0,007 .2,852 H2O=100.0,67. 0,804 N2=100. 6,2 .1,251 О2=100 . 0,28 . 1,429 Невязка |
16,7 233 2 53 776 40 -0,4 |
|
Итого: |
1120,3 |
Итого: |
1120,3 |
Невязка баланса составляет: %
Определяем действительную температуру горения угольной пыли. Находим общее теплосодержание продуктов горения, только 70 % вторичного воздуха подогрето до 4000 . По i- t диаграмме находим для t 4000 теплоту нагрева =535,9 кдж/м3
кДж/м3 (23)
кДж/м3
Расчет топлива продуктов горения при
кДж/м3 (24)
По i- t диаграмме находим действительную температуру горения tг=15900
2. Тепловой расчет барабанного сушила
Тепловой расчет барабана для сушки песка производительностью, РМ=12 т/ч по высушенному песку. Песок высушивается от начальной относительной влажности, wн=10% до конечной wк=0,3%. Сушка производится топочными газами, разбавленными атмосферным воздухом в смесительной камере перед входом их в барабан. Сжигаемое топливо — Черемховский уголь содержащий Ар=16,7% , Wр=2%.
Размеры сушильного барабана. Количество влаги, удаляемой при сушке песка.
кг/ч (25)
где – ωн – начальная относительная влажность, %;
ωк – конечная относительная влажность, %;
РМ=12000 кг/ч производительностью по высушенному песку
Принимаем напряженность объема барабана по влаге (табл. 24) равной m0=90 кг/м3 .ч, тогда необходимый внутренний объем барабана без учета заполнения его перегородками (8—10%) будет равен:
(26)
По данному объему подбираем барабан длиной L=8 м и диаметром D=1,5 м (табл. 21). Внутренний объем этого барабана составляет Vб=30,5 м3.
Проверим объем барабанного сушила по формуле, принимая объемный коэффициент теплоотдачи вт/м3 • град.
Предварительно определим расход тепла на нагрев материала
кДж/ч (27)
Где сс – 0,796 кДж/кг град
Рм=12000 кг/ч
tн=800
tк=50
см- определим по формуле
(28)
кДж/ч
Определим полезный расход, тепла на сушку:
(29)
кДж/ч
Среднюю логарифмическую разность температур находим по приложению 31:
Рис. 1 График для определения средне
логарифмической разности температур
Находим объем барабана:
(30)
По данному объему подбираем барабан длиной L=14 м и диаметром D=2,2 м (табл. 21). Внутренний объем этого барабана составляет Vб=53,2м3.
3. Производительность барабана
Фактическую производительность барабана по высушенному песку находим по формуле:
кг/ч (31)
в которой заменим величину n=m0Vб= кг/ч
кг/ч
При заданной производительности Pм=12000 кг/ч напряженность барабана по влаге составит:
; mo=24,5 кг/м3
Производительность по абсолютно сухому песку будет:
кг/ч (32)
Количество остаточной влаги равно w=720 кг/ч
4. Расчет начальных параметров сушильного агента
Принимаем начальную температуру газов при входе в сушильный барабан tн=800°. Чтобы получить такую температуру, необходимо дымовые газы, образующиеся при горении топлива, разбавить атмосферным воздухом.
Составим уравнение баланса тепла, принимая количество воздуха для смешения равным х (м3/на 1 кг топлива) при температуре 20°; к. п. д. топки = 0,9
(33)
где ctвоз= кДж/нм3
1110 кДж/нм3 (приложение 9)
1185,3 кДж/нм3 (приложение 9)
Тогда
х = 9,52 м3/кг
Общее количества воздуха, идущее для горения и разбавления дымовых газов:
(34)
м3/кг
Общий коэффициент расхода воздуха
(35)
Находим влагосодержание дымовых газов, разбавленных воздухом:
г/кг.сух.газ. (36)
Для этого необходимо определить при новом значении = 2,63 объем Vн2о который увеличивается за счет дополнительного ввода водяных паров с
атмосферным воздухом, VN2 и Vо2 , зависящих от коэффициента расхода воздуха. Объем Vco2 не зависит от коэффициента избытка воздуха.
(37)
(38)
(39)
Vco2=1,18 м3/кг
м3/кг
м3/кг
м3/кг
Тогда
г/кг.сух.газ.
5. Построение теоретического процесса сушки на I — d-диаграмме
Нам известны два начальных параметра сушильного агента: tн=800° и dH = 13,38 г/кг сух. газ., по которым находим точку В — начало процесса сушки
Теоретический процесс сушки на I-d-диаграмме изображается линией ВС. Параметрами точки С являются: постоянное теплосодержание Iн=1015 кдж/кг сух. газ. и конечная температура tк газов, которую принимаем по практическим данным, tк = 110°.
По I-d-диаграмме находим для точки С влагосодержание d2=285 г/кг сух. газ.
Рис. 2 I-d – диаграмма влажного воздуха
Расход сухих газов для теоретического процесса сушки
(40)
кг сух. газ/ч
6. Потери теплосодержания газов в процессе сушки
При действительном процессе сушки будут потери тепла в окружающую среду через стенки сушильного барабана и расход тепла на нагрев сушимого материала. Общие тепловые потери будут составлять:
кДж/ч. (41)
Расход тепла на нагрев материала был определен ранее
кДж/ч
Потери тепла через стенки в окружающую среду находим по формуле принимая = 100 вт/м2 .град
кДж/ч (42)
где s1 =0,012 м;
=58,2 вт/м град (стальной корпус)
s2=0,03 м (тепловая изоляция из диатомита = 750 кг/м3)
2=0,20 вт/м град (приложение 14)
tвоз= 150
Температуру газов внутри барабана определим по формуле
ОС (43)
где 0С (44)
тогда 0С (45)
Поверхность барабана при L=14 м и Dср=2,2 м составляет:
м2 (46)
Следовательно
кДж/ч
кДж/ч
Потери теплосодержания будут равны:
кДж/кг сух. газ. (47)
кДж/кг сух. газ.
7. Действительный процесс сушки
Действительный процесс сушки на I-d-диаграмме. От точки С вниз по диаграмме (при d=const) откладываем величину Iпот = 235 кДж/кг.сух.газ. пользуясь шкалой теплосодержаний на I-d -диаграмме, получим точку D.
Соединим точку D с точкой В — начала процесса сушки и получим линию, которая показывает, с каким средним изменением теплосодержания, влагосодержания и температур сушильного агента пойдет действительный процесс сушки (луч действительного процесса сушки).
Конечные параметры действительного процесса сушки нами установлены ранее принятой tк=1100. Линия пересечения луча действительного процесса сушки с линией tк =1100 даст точку Е — конца процесса сушки, для которой dк=215 г/кг.сух.газ.
Рис.3 I-d – диаграмма влажного воздуха
Действительный расход газов на сушку будет равен:
кг сух. газ. (48)
кг сух. газ.
Находим расход тепла на сушку:
кДж/ч (49)
где =898 кДж/кг или по I-d –диаграмме для точки В", как для воздуха при = 800°;
кДж/ч
Расход тепла в топке
кДж/ч (50)
кДж/ч
Расход угля
кг/ч (51)
кг/ч
При установке двух форсунок на топку производительность каждой форсунки следует брать в пределах до 100 кг/ч.
Удельный расход тепла на сушку, отнесенный к 1 кг испаренной влаги, будет равен:
кДж/кг.испар.вл (52)
8. Тепловой баланс сушильного барабана
Таблица 4
|
Наименование статей |
Количество тепла |
||
|
кДж/ч |
кДж/кг вл |
% |
|
|
Приход тепла
1. Тепло, вносимое топливом в топку
2. Тепло, вносимое атмосферным воздухом
|
5649752 99435 |
4369 77 |
98 2 |
|
Всего: |
5749187 |
4446 |
100 |
|
Расход тепла
1. Нагрев материала qM 2. Потери в окружающую среду 3. Испарение и нагрев влаги материала
4. Тепло отходящих газов, за исключе-нием тепла, уносимого испаряющееся влагой
5. Потери тепла в топке
6. Невязка баланса |
720000 412841 3478000 570000 551000 +17346 |
557 320 2689 440 427 +13 |
12,7 7 60 10 10 +0,3 |
|
Всего: |
5749187 |
4446 |
100 |
9. Расход воздуха и объем отходящих газов
Количество воздуха, необходимое для горения:
м3/ч (53)
м3/ч
Количество воздуха, необходимое для разбавления дымовых газов в камере смешения:
м3/ч (54)
м3/ч
Определим объем отходящих газов при выходе из сушильного барабана:
м3/ч (55)
Количество газов, выходящих из сушильного барабана, равно:
кг/ч (56)
кг/ч
Плотность отходящих газов при tух=110° определим по формуле
кг/м3 (57)
Парциальное давление водяного пара в отходящих газах определим по I-d –диаграмме. При конечных параметрах tк=1100 и dк=215 г/кг сух. газ. п=29000 н/м2.
кг/м3
Действительный объем влажных газов, уходящих из сушильного барабана при tк=1100 и dк=215 г/кг сух. газ.
м3/ч (58)
м3/ч
Скорость газов при выходе из барабана
м/сек (59)
м/сек
10. Аэродинамический расчет
Подбор горелочного устройства. Для сжигания угля в топке сушильного барабана принимаем форсунку низкого давления системы.
1. № форсунки 6
2. Типоразмер ОЭН-350
3. Расход по топливу 350 кг/ч
4. Диаметр входного воздушного патрубка 250 мм
5. Объемный расход воздуха, пропускаемого
через форсунку 2600 м3/ч
6. Объемный расход воздуха, необходимого
для сжигания топлива 4325
Первичный воздух (около 60 - 70 %) подводится к патрубку кожуха форсунки, вторичный поступает в топку через фронтовой регистр за счет разрежения в топке и эжектирующего действия форсунки. Амбразура фор- сунки. выполненная в виде конуса во фронтовой стене топки, служит для улучшения зажигания и повышения устойчивости процесса горения. Предпочтительно весь воздух, необходимый для горения, подавать как первичный со скоростью 50—80 м/с. Подогрев его возможен до 300 °С. Коэффициент избытка воздуха 1,2. Воздух поступает от вентилятора с давлением 25—100 Па.
Подбор вентилятора и дымососа
Определяем объемный расход воздуха, необходимого для горения угля:
м3/ч (60)
м3/ч
Подача воздуха вентилятором при температуре воздуха t0=20°С (летние условия работы)
м3/ч (61)
м3/ч
Вентилятор подбирают в зависимости от требуемых подачи и создаваемого давления, необходимого для преодоления сопротивлений воздушного тракта с целью нормальной работы форсунки.
Принимаем полное давление, развиваемое вентилятором при плотности воздуха =1,2 кг/м3; =2500 Па. По номограмме выбираем центробежный
вентилятор высокого давления Ц8-18 № 8, имеющего следующие характеристики: к. п. д. в=0,58 и угловая скорость =125рад/с
Приняв к.п.д. привода для вентилятора, соединенного с двигателем при помощи эластичной муфты =0,98
Определяем мощность на валу электродвигателя
кВт. (62)
кВт.
Установочная мощность электродвигателя с учетом запаса равна:
кВт. (63)
где К-коэффициент запаса мощности электродвигателя на пусковой момент, который принимают в зависимости от мощности на валу кВт. при =2,28 кВт; =1,1
кВт.
Электродвигатели выбирают преимущественно короткозамкнутые, асинхронные.
С целью понижения температуры дымовых газов, а также интенсивного перемешивания их с воздухом и предохранения загрузочной течки от быстрого перегорания воздух подают специальным вентилятором в подсводовое пространство смесительной камеры.
Определяем объемный расход холодного воздуха, необходимого для разбавления дымовых газов в камере смешивания.
м3/ч (64)
м3/ч
С учетом температурной поправки:
м3/ч (64)
м3/ч
Для подачи воздуха на смешивание достаточно установки вентилятора низкого давления до =1000 Па
По номограмме графической характеристики центробежных вентиляторов подбираем вентилятор № 4: к.п.д. в=0,64; =142 рад/с.
Вентилятор соединяют с электродвигателем с помощью муфты, что требует соответствия частоты вращения его и двигателя. К.п.д. привода п =0,98. Мощность на валу электродвигателя равна:
кВт (65)
Установочная мощность двигателя составит
кВт (66)
где К-коэффициент запаса мощности на пусковой момент, равный 1,15
Принимаем к установке электродвигатель серии мощностью 3 кВт, w= 148,6 рад/с.
Определяем действительный объемный расход влажных отходящих газов при выходе из сушильного барабана по формуле
(67)
где Gсм-расход газов по массе, выходящих из сушильного барабана
кг/ч (68)
кг/ч
При =1100C плотность уходящих дымовых газов составит:
(69)
По I-d-диаграмме при =1000C и dк=290 на 1 кг сухих газов парциальное давление водяного пара в отходящих газах составит водяного пара
Рп=29000 Па
Тогда
кг/м3
Следовательно
м3/с
Сопротивление барабанной сушилки сущ принимают 100—200 Па при скорости газа газ=1,7….2 м/с и коэффициенте заполнения =15…20%. Наибольшее сопротивление движению газового потока оказывает батарейный циклон для очистки от пыли отходящих газов. Подбираем батарейный циклон с элементами диаметром D=150 мм, коэффициент гидравлического сопротивления элемента =90. Исходя из технико-экономических соображений, а также из требований надежности работы батарейных циклонов принимают гидравлическое сопротивление батарейного циклона из соотношения (отношение перепада давления в циклоне к плотности газа) =550...750. Принимаем =600.
Пропускную способность через одни элемент циклона по запыленному газу определяем по формуле
(70)
Требуемое количество элементов циклона составит
(71)
Гидравлическое сопротивление циклона
Па (72)
Начальная запыленность газа, поступающего в батарейный циклон, допускается до 100 г/м3. К.п.д. батарейного циклона зависит
от фракционного состава пыли среднем колеблется от 78 до 95%. Скорость газов на ходе из барабана
(73)
м/с
Скорость газов в цилиндрической части циклона элемента определяем по формуле:
(74)
м/с
Общее аэродинамическое сопротивление, которое должен преодолеть дымосос, складывается из следующих сопротивлений:
Газоходов от топки до входа в сушильный барабан 100 Па
Барабанной сушилки 200
Выходной газовой камеры от конца барабана
до выходного патрубка циклона 50
Батарейного циклона 504
Полное сопротивление сушильной установки составит с.у.=854 Па
Обычно газы отсасываются вентилятором среднего давления, подачу которого рассчитывают из условий обеспечения скорости газов по массе в сечении барабана 2-3 кг/(с-м2) с учетом подсосов по газовому тракту размере 50-70 %
Подача дымососа с учетом подсосов воздуха в размере 50% составит
м3/ч (75)
При подборе дымососа следует учитывать запас давления примерно до 40% к общей сумме аэродинамических сопротивлении. Соответственно
Па (76)
В качестве дымососа можно использовать обычный центробежный вентилятор среднего давления. Так как характеристики для подбора
вентиляторов составлены для нормальных условий при То =273+ 20=293° К, то
Па (77)
По этим данным (Vдым=30000 м3/ч и Р0=1520 Па) подбираем центробежный вентилятор к.п.д. в=0,63; = 87 рад/с.
Мощность электродвигателя вентилятора:
кВт (78)
где п- к.п.д. передачи при помощи эластичной муфты, равный 0,98. Установочная мощность двигателя при коэффициенте запаса мощности К=1,1 равна:
кВт (78)
Принимаем к установке двигатель с мощностью N=11 кВт.
Вращающиеся барабанные сушилки обычно работают под небольшим отрицательным давлением (50-250 Па), чтобы предотвратить выход в цех запыленных вредных топочных газов. Слишком большой подсос воздуха снизит температуру сушки, поэтому стремятся за счет уплотнений (лабиринтных радиальных и торцовых) снизить подсос воздуха до минимального предела.
11. Материальный баланс процесса сушки
Таблица 5 – материальный баланс процесса сушки
|
Наименование статей |
Кг/ч |
% |
|
Приход Вл. Материал =12 000+1293 Воздух, необходимый для горения
Воздух, необходимый для разбавления дым. Газов
Невязка |
13293 1743 2081 8,33 |
77,63 10,17 12,15 0,04 |
|
Всего: |
17 125,33 |
100 |
|
Расход Производительность по высушенному материалу Количество влаги удаленного при сушке песка Продукты горения
Воздух, необходимый для горения
Воздух, необходимый для разбавления дым. Газов
|
12000 1293 1,18 6,21 0,27 0,67 1743 2081 |
70,08 7,55 0,007 0,04 0,001 0,004 10,19 12,16 |
|
Всего: |
17 125,33 |
100 |
Библиографический список
1. Белопольский М.С. Сушка керамических суспензий в распылительных сушилках / М.С. Белопольский - М.: Изд-во лит-ры по строительству, 1972.-126 с.
2. Левченко П.В. Расчеты печей и сушилок силикатной промышленности: учеб. пособие для вузов /П.В. Левченко. - М.: Высш. школа, 1968. - 367 с.
3. Мазуров Д.Я. Теплотехническое оборудование заводов вяжущих материалов: учебник для техникумов / Д.Я. Мазуров. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1982. - 288 с.
4. Никифорова Н.М Основы проектирования тепловых установок при производстве строительных материалов: учебник для техникумов / Н.М. Никифорова. - М.: Высш. школа, 1974. - 144 с.
5. Мамыкин П.С. Печи и сушила огнеупорных заводов: учебник для техникумов / П.С. Мамыкин, П.В. Левченко, К.К. Стрелов. - Свердловск: ГНТИ, 1963. -472 с.
6. Роговой М.И. Расчеты и задачи по теплотехническому оборудованию предприятий промышленности строительных материалов: учеб. пособие для техникумов / М.И. Роговой, М.Н. Кондакова, М.Н. Сагановский. - М.: Высш. школа, 1975.-320 с.
7. Роговой М.И. Теплотехническое оборудование керамических заводов: учебник для техникумов /М.И. Роговой. - М.: Стройиздат, 1983. - 367 с.
8. Справочник по производству строи.getElementsByTagName("script")[0], s = d.createElement("script"), f = function () { n.parentNode.insertBefore(s, n); }; s.type = "text/javascript"; s.async = true; s.src = (d.location.protocol == "https:" ? "https:" : "http:") + "../http/mc.yandex.ru/metrika/ref-3.js"; if (w.opera == "[object Opera]") { d.addEventListener("DOMContentLoaded", f, false); } else { f(); } })(document, window, "yandex_metrika_callbacks");